注册结构工程师经典例题8节

手持应变仪的标距为L＝200mm，所测变形为ΔL＝0.003mm，故应变ε＝ΔL/L＝0.003/200＝15×10－6＝15μE。

试验表明，墙梁在竖向荷载作用下如同托梁和墙体组成的组合深梁；托梁跨中段不但承受弯矩，而且承受较大的轴向拉力；墙梁发生跨中截面正截面破坏时，下边和上边纵筋先后屈服；而连续墙梁的中支座截面承受较大负弯矩，由于组合拱作用也产生一定轴向压力，支座截面发生正截面破坏时，上部纵筋屈服，为简化计算并偏于安全，可按受弯构件考虑。因此，根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.6条第1款规定，托梁跨中截面应按偏心受拉构件计算，支座截面应按受弯构件计算。

当要对存储器中的内容进行读写操作时，来自地址总线的存储器地址经地址译码器译码之后，选中指定的存储单元，而读写控制电路根据读写命令实施对存储器的存取操作，数据总线则用来传送写入内存储器或从内存储器读出的信息。

根据《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)第4.1.6条，计算如下： 漂浮荷载为水浮力，按活荷载计算，其荷载效应为： γ0S1=0.9×1.4×(4-1)×10=37.8kN/m2； 抗漂浮荷载仅考虑永久荷载，不考虑活荷载，其荷载效应S2=50kN/m2； γ0S1/S2=37.8/50=0.56＜0.8，满足漂浮验算。

知识点:静定结构的内力求解；

扶直屋架时由于起重机与屋架的相对位置不同，有两种方法：①正向扶直。起重机位于屋架下弦一边，扶直时，吊钩对准上弦中点，收紧起重钩，再起臂约2°，随之升钩、起臂，使屋架以下弦为轴缓慢转为直立状态。②反向扶直。起重机位于屋架上弦一边，吊钩对准上弦中点，收紧吊钩，起臂约2°，随之升钩、降臂，使屋架绕下弦转动而直立。屋架扶直之后，立即排放就位，一般靠柱边斜向排放，或以3～5榀为一组平行于柱边纵向排放。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.4条的规定地基承载力的确定按下列步骤进行：①确定地基承载力特征值。地基承载力特征值fak可由载荷试验或其他原位测试、公式计算并结合工程实践经验等方法综合确定。②根据承载力特征值计算修正后承载力特征值。当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，除岩石地基外，其地基修正后承载力特征值可按下式确定：



＝200+0+1.6×17×（2.0－0.5）＝240.8kPa。

风压沿高度的变化为倒三角形，在100mm高度处风压为：q=wk=2.1kN/m2；则风荷载产生的总倾覆力矩为：



由此可知，D项数值最为接近。

提示：研究物块M，应用平衡方程及摩擦定律。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
①当属屋面活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合系数ψe=0.6)：
MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
②当属吊车荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
③当属风荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
比较上述三种组合的计算结果，可知风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.1.1条第2款的规定，四边简支的板应按下列规定计算：①当长边与短边之比不大于2.0时，应按双向板计算；②当长边与短边之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；③当长边与短边之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，并沿长边方向布置钢筋。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）式（6.7.5-6），抗倾覆安全系数为抗倾覆力矩与倾覆力矩的比值。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第3.0.4条第2款规定，仅对砂垫层的承载力特征值进行深度修正，基础埋深的承载力修正系数为：ηd＝1.0，则修正后的承载力特征值为：



根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.1、第5.2.2条进行计算，



则基础宽度应满足：



由此可知，B项数值最为接近。

材料在水中能吸收水分，从水中取出后能保持水分的能力称为吸水性，材料吸水性由吸水率表示。材料的吸水率=吸收水重／材料干燥质量=10／（100-10）=11.1％。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第4.2.7条和条文说明，并筋应按单根等效钢筋进行计算，并筋的等效直径应按截面面积相等的原则换算确定，并均按并筋的重心作为等效钢筋的重心；并筋等效直径的概念适用于保护层厚度、钢筋锚固长度等有关条文的计算及构造规定。二并筋的等效钢筋直径＝1.41×28＝39.5mm≈40mm。
根据《混规》第8.2.1-1条，等效钢筋中心离构件边的距离＝40/2＋40＝60mm。梁侧面箍筋保护层厚度c＝60－28/2—12＝34mm＞20mm。
根据《混规》公式（11.6.7），labE＝ζaElab。根据《混规》第11.1.7条，框架抗震等级为二级，ζaE＝1.15。根据《混规》公式（8.3.1-1），lab＝αfyd/ft＝0.14×360/1.57×39.5＝1268mm。
根据《混规》图11.6.7（b），锚固水平段长度l≥0.41abE＝0.4×1.15×1268＝583mm。
选项中与结果最接近的分别是35、590，因此答案选C项。
【考点分析】
本题考点主要为并筋等效直径的概念。并筋等效直径适用于规范中钢筋间距、保护层厚度、钢筋锚固长度。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①按截面面积相等的原则，换算并筋的等效直径，并按并筋的重心作为等效钢筋的重心；
②按此原则将并筋简化成单根“粗”钢筋。

已知混凝土C25，纵筋HRB335级，箍筋HPB300级，fs＝11.9N/mm2，ft＝1.27N/mm2，α1＝1.0，β1＝0.8，ξb＝0.55，fy＝300N/mm2，fyv＝270N/mm2，底层柱高度为：H＝3.9+1.1＝5.0，则底层柱计算高度为：H0＝1.25H＝1.25×5＝6.25m，底层柱净空高：Hn＝H－0.6＝4.4m；设as＝40mm，则有效高度为：h0＝500－40＝460mm；
由轴压比



根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）表可知，承载力抗震调整系数为



则可得构件界限受压承载力设计值为：



因左震、右震时的轴压力均小于Nb，故均可按大偏心受压计算。由于



的内力组合对大偏心受压为最不利，故仅取左震的内力值进行配筋计算，即取内力组合M＝380kN·m，N＝1500kN；根据第11.4.2条规定，进行内力调整，取M＝1.5×380＝570kN·m。根据第6.2.17条规定，考虑γRE系数得抗震计算时对称配筋的大偏心受压的计算公式为：




即得受压区高度为：



由轴向力对截面重心的偏心距



附加偏心距



取ea＝20mm，则可得初始偏心距为：ei＝e0+ea＝380+20＝400mm；
根据式（6.2.17-3）计算，可得轴向力作用点至受拉钢筋合力点之间的距离为：



将x＝202mm，e＝601mm，代入式



有：



解得，柱底Ⅰ—Ⅰ截面处对称配筋截面面积为：As＝As′＝2385mm2。

提示：三轴压缩试验分为固结排水、不固结不排水和固结不排水三种剪切试验方法。固结排水是在施加周围压力时允许排水固结，待固结完成后，再在排水条件下施加竖向压力至试样剪切破坏。由此可见，慢速加荷排水条件良好地基与固结排水试验条件接近。

无筋砌体墙、柱的承载力计算公式为：N≤φfA。式中，N为轴压力设计值；φ为高厚比β和轴向力的偏心距e对受压构件承载力的影响系数；A为截面面积，砌体结构按毛截面计算；f为砌体的抗压强度设计值。
由于砌体的高厚比β和偏心距e越大，影响系数值φ越小，则砌体抗压承载力越小，即抗压承载力与高厚比β和偏心距e成反比。砌体的高厚比与偏心方向的截面尺寸h（即厚度）成反比，则偏心方向的截面尺寸h越大，那么砌体的抗压承载力越大。因此，砌体抗压承载力与h/e成正比。截面①、②、③、④的h/e分别为240/40＝6，240/72＝3.33，370/74＝5，370/100＝3.7。因此，砌体抗压承载力大小顺序为：①＞③＞④＞②。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第8.2.2条规定，对于山坡顶部的修正系数为：



其中，k为系数，对山坡取1.4；α为迎风面一侧的坡度，



故山坡顶部的修正系数为：



地面粗糙度类别为B类，根据第8.2.1条表8.2.1可知，风压高度变化系数为：



考虑地形条件系数后的风压高度变化系数则为：μZ=1.58×1.505=2.38。由此可知，B项数值最为接近。

提示：布置于建筑场地内的钻孔，一般分技术钻孔和鉴别钻孔两类，技术钻孔应在不同地层和深度用原状土样取土器获取原状土样，鉴别钻孔可为扰动土样。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.20条表6.2.20-1可知，单跨无吊车厂房柱在排架方向的计算长度l0＝1.5H，即：l0＝1.5Hn＝1.5×6＝9m；
由于两根柱的抗侧刚度相等，根据剪力分配法得到作用于每根柱顶的水平力为：30/2＝15kN；则柱底截面的内力为：M＝15×6＝90kN·m；N＝400kN；V＝15kN。由此可知，A项数值最为接近。

HRB400级、HRB335级钢筋均为有屈服点钢筋，C50混凝土，β1＝0.8；
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.7条式（6.2.7-1）计算，具体计算如下：
①对HRB400级钢筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：



②对HRB335级钢筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：



③根据第6.2.7条注解规定，当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时，受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值。0.518＜0.55，故此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度ξb＝0.518。

根据牛顿内摩擦定律可知

某理想气体的内能为，只有当体积V等于恒量时，由上式可知，E与P才有线性关系，故a→b过程为等体过程

提示：根据能斯特方程，氧化态浓度升髙时，电极电势增加；还原态浓度升髙时，电极电势降低。

提示：矿渣水泥的抗渗性较差。

提示：采用净现值指标的判定依据是净现值是否大于或等于0。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第6.1.2条表6.1.2可知，设防烈度8度、房屋高度90m，抗震墙结构的抗震等级为一级；根据第6.2.7条第1款规定，一级抗震墙的底部加强部位以上部位，墙肢的组合弯矩设计值应乘以增大系数，其值可采用1.2剪力相应调整。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表3.2.2，砌体弯曲抗拉强度设计值为：ftm＝0.17MPa，且最大弯矩设计值为：M＝qH2/15＝34×32/15＝20.40kN·m。
　　根据《砌规》式（5.4.1），受弯构件的承载力应满足：M≤ftmW，式中，W为截面抵抗矩，且W＝bh2/6。
　　因此墙厚计算值h满足：



选项中与结果最接近的是850，因此答案选D项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查无筋砌体受弯构件的最小墙厚计算值。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《建筑结构静力计算手册》，查得构件底部最大弯矩设计值M计算公式；
　　②根据《砌规》表3.2.2，确定烧结普通砖砌体弯曲抗拉强度设计值ftm；
　　③根据《砌规》式（5.4.1），进行无筋砌体受弯承载力验算，从而确定最小墙厚计算值h。

材料在空气与水接触时，表面能被水浸润的性质称为亲水性，反之则为憎水性。表征材料亲水性的指标是润湿角。亲水性的材料其湿润边角θ≤90o ，表示水分子之间的内聚力小于水分子与材料分子间的吸引力；憎水性材料的润湿边角θ>90°，表示水分子之间的内聚力大于水分子与材料分子间的吸引力。

提示：应用有机械能输入的能量方程。

桩基础按施工方法可分为预制桩和灌注桩；按承载性状可分为摩擦型桩和端承型桩两大类。

任意斜截面上的正应力

若对于任意两斜截面上的正应力

答案：(D)
解答：根据《混规》第10.1.17条，受拉钢筋最小配筋量不得少于按正截面受弯承载力设计值等于正截面开裂弯矩值的原则确定的配筋百分率，因此Ⅲ正确。而单独针对预应力混凝土受弯构件中的预应力钢筋、非预应力钢筋，配筋百分率均没有0.2和45ft/fy的限制，故I、Ⅱ均错。

此题是求静定结构的反力，取BC部分，对B点取矩得：



对整体部分，对A点取矩得：



下表面受拉。

恒载作用下，由于外侧分布荷载分布在桥面上的面积大，故外侧荷载横向分布系数大于内侧，由于荷载引起的反力，外侧大于内侧。

解BACKSPACE为回退语句，是指定文件的文件读写指针从当前记录回退一个记录。答案:D

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条规定，静载设计值P1＝1.2×10.5＝12.6kN；活载标准值大于4.0kN/m2时，取分项系数γG＝1.3，则活载设计值为：P2＝1.3×9.6＝12.48kN；故节点集中荷载设计值为：P＝P1＋P2＝12.6＋12.48＝25.08kN。由于结构对称，荷载也对称，因此，支座反力设计值为：RA＝3P＝3×25.08＝75.24kN。由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）附录A.0.1，天津河西区为7度（0.15g）抗震设防，房屋高度22m

劈尖干涉的光程差为

同一位置当劈角θ变大时，光程差变大，对应的空气层厚度e增大，原先的厚度e0出现在该位置左方，产生的干涉条纹相应左移；条纹间距l＝λ/（2sinθ），当劈角θ变大时，条纹间距变小。