注册结构工程师每日一练9卷

升高温度，使所有分子的能量都升高，活动能力增强，反应速率加快，更主要的是大量普通分子吸收了能量变成了活化分子，使活化分子百分数大大增加，有效碰撞次数增多，反应速率加快。使用催化剂，降低了反应所需要的活化能，使活化分子百分数增大，反应速率加快。增大反应物浓度，增加了分子总数，也就增加了活化分子百分数，使反应速率加快。

《商品房销售管理办法》第三十三条规定，房地产开发企业应当对所售商品房承担质量保修责任。当事人应当在合同中就保修范围、保修期限、保修责任等内容做出约定。保修期从交付之日起计算。

沉降观测采用几何水准测量或液体静力水准测量。在几何水准测量中，为了保证准确性，水准点不得少于3个，应埋设在变形区以外的稳固处，冰冻区应埋设在冻土层以下0.5m；为了提高观测精度，水准点和观测点不能相距太远。观测点的数量和位置应能全面反映建筑物的变形情况，一般是均匀设置，但在荷载有变化的部位、平面形状变化处、沉降缝两侧、具有代表性的支柱和基础上，应加设足够的观测点。

矿渣水泥石中氢氧化钙较少，水化产物碱度低，抗碳化能力较差，但抗淡水、海水和硫酸盐侵蚀能力较强，宜用于水工和海港工程。矿渣水泥具有一定的耐热性，可用于耐热混凝土工程。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第5.4.1条第1款规定，λ为构件两方向长细比的较大值，当λ＜30时，取λ=30；当λ＞100时，取λ=100；由题可知，λy＞λx，且λy＞100；应取λ=100，代入式中得，右端项的计算值为：

提示：根据质心运动定理。

当跨接在集成运算放大器反向输入端和输出端的元件为电容时，此电路为积分运算电路，反之当跨接在集成运算放大器反向输入端和输出端的元件为电感时，此电路为微分运算电路。所以图示电路为一积分运算电路。

无论加力偶或加力，图(a)使Ⅰ、Ⅱ两物块产生加速度，而图(b)只使物块I产生加速度，因此两图物工的加速度不同。故绳张力不同

(C) 解答：根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2001) 8.2.4条：

图示截面的弯曲中心是两个狭长矩形边的中线交点，形心主轴是y′和z′，故无扭转，而有沿两个形心主轴y′、z′方向的双向弯曲。

化学反应的热效应△H与正、逆活化能的关系为△H=ε正-ε逆

当量测试件达到最大挠度值时，为了测得真正的最大挠度值，需要量测构件两端支座处支承面的刚性位移或沉降值，至少要按图所示布置三个测点。

水力半径公式为：

式中，A表示水流断面面积，χ表示湿周。对于半圆形明渠，断面面积A＝πr2/2，湿周χ＝πr，则水力半径R＝r/2＝2m。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.7条第2款规定，矩形基础的软弱下卧层顶面处的附加压力值为：



式中，pc为基础底面处土的自重压力，经计算为：pc＝18×2.0＝36kPa；
Pk为基底压力，经计算为：



查表可得，由于Es1/Es2=8.5/1.7=5，z/b=4/2=2.0＞0.5，取θ=25°；
则软弱下卧层顶面处的附加压力值为：



软弱下卧层顶面处，土的自重应力为：pcz＝18×2＋（19.0－10）×4＝72kPa；
则总和为：pz＋pcz＝16.07＋72＝88.07kPa。由此可知，D项数值最为接近。

已知MU20级砌块，Mb15级水泥砂浆，Cb30混凝土，根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表3.2.1-1注解规定，混凝土砌块的孔洞率为46％，大于30％，混凝土砌块砌体的强度设计值应乘以调整系数0.9；根据表3.2.1-4可得，混凝土砌块砌体的抗压强度设计值为5.68N/mm2，所以该砌体的强度设计值为：f=5.68×0.9=5.11N/mm2。
根据第3.2.1条式（3.2.1-1、3.2.1-2）计算，灌孔砌体的抗压强度设计值fg=f+0.6αfc。又Cb30级混凝土fc=14.3N/mm2，α=δρ=0.46×0.40=0.184，所以，该砌体抗压强度设计值为：fg=f+0.6αfc=5.11+0.6×0.184×14.3=6.69N/mm2<2f=2×5.11=10.22N/mm2。由此可知，A项数值最为接近。

该电路是电压比较电路。当反向输入信号ui1大于基准信号ui2时，输出为负的饱和值，当ui1小于基准信号ui2时，输出为正的饱和值。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第9.4.3条第1款规定，钢筋为HRB335级，所以满足la≥30d=30×14=420mm，且不应小于300mm。
根据第10.1.6条表10.1.6可知，设防烈度8度，房屋高度22m，小于24m，则配筋砌块砌体剪力墙抗震等级为二级；
根据第10.1.13条第1款规定，抗震等级为二级时，纵向受拉钢筋的最小锚固长度为：lae=1.15la=1.15×30×14mm=483mm。由此可知，D项数值最为接近。

图（a）孔中心间距为120mm>12t=96mm，不符合《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第8.3.4条表8.3.4规定的最大容许距离。

提示：稳定因数Ns=γHcr/c。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，基桩极限侧阻力标准值可按下式计算：Qsk＝u∑qsikli。又桩径为0.4m，已知各土层桩的极限侧阻力标准值，则基桩极限侧阻力标准值为：Qsk＝0.4π×（20×15+60×1.2）＝467.469kN。由此可知，C项数值最为接近。

根据动态回收期的定义：

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.2条第1款规定，横墙中开有洞口时，洞口的水平截面面积不应超过横墙截面面积的50%。

根据《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)第4.2.8条第1款，多层房屋，当有门窗洞口时，可取窗间墙宽度，故bf=1.8m。

石墨是碳元素的一种同素异形体，每个碳原子的周边连结着另外三个以共价键结合的碳原子（排列方式呈蜂巢式的多个六边形），构成共价分子。石墨是其中最软的一种矿物，用于制造铅笔芯和润滑剂。A项，石膏是单斜晶系矿物，其主要化学成分为硫酸钙（CaSO4）的水合物；B项，芒硝是由一种分布很广泛的硫酸盐矿物经加工精制而成的结晶体；D项，石英是一种物理性质和化学性质均十分稳定的矿产资源，属于三方晶系的氧化物矿物，主要成分是SiO2。

A项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.3.7条及条文说明规定，高层建筑结构整体计算中，当地下室顶板作为上部结构嵌固部位时，地下一层与首层侧向刚度比不宜小于2。地下一层与首层侧向刚度比值可取等效剪切刚度比值，楼层剪力与层间位移比值只作为参考值。A项不准确。
B项，根据第3.5.2条及条文说明规定，结构底部嵌固层侧向刚度与相邻上层的侧向刚度比值不宜小于1.5只适用于以剪力墙作为主要抗侧力结构的上部结构体系，对框架结构无此要求。B项不准确，
C项，根据第3.9.5条规定，地下一层相关范围的抗震等级按上部结构采用，其他范围允许按自身确定。C项不准确。
D项，根据第12.2.1条第3款规定，地下一层柱截面每侧的纵向钢筋面积除应符合计算要求外，不应少于地上一层对应柱每侧纵向钢筋面积的1.1倍。D项准确。

由于房屋类别形式的多样性，混合结构房屋静力计算方案有刚性方案、弹性方案和刚弹性方案。划分房屋静力计算方案的目的是选用与其相适应的内力计算方法。影响房屋空间工作性能的因素较多，但主要是屋、楼盖的刚度及横墙的刚度与间距。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第8.2.8条式（8.2.8-3）计算，冲切力设计值为：Fl=pjAl=（260－1.35×1.6×20）×0.609=216.8×0.609=132kN。
由此可知，C项数值最为接近。

根据《多孔砖砌体结构技术规范》（JGJ 137—2001）（2002年版）表3.0.2可知，f=l.69N/mm2；采用水泥砂浆，根据第3.0.4条第3款规定，γa1=0.9；根据第3.0.4条第2款规定，计算砌体构件毛截面面积：0.49×0.62=0.3038>0.3m2，故不再乘调整系数；根据第3.0.2条规定，当多孔砖孔洞率>30％时，修正系数取γa2=0.9；故多孔砖砌体抗压强度设计值为：γa1γa2f=0.9×0.9×1.69=1.37N/mm2。由此可知，C项数值最为接近。

当墙向前有微小移动（离开土）或转动时，随着位移或转角增大，土压力Eo逐渐减小，待土体濒于破裂，墙后土体处于主动极限平衡状态时，土压力达到最小值。由挡土墙填土处于主动极限平衡状态时的平衡状态可以判定，挡土墙在外荷载作用下偏离墙背后土体。

答案：(A)
解答：根据《建筑抗震设计规范》4.1.5条，覆盖层厚度d0=8m
t=(5/280 +3/80)s=0.055s vse=d0/t=8/0.055m/s=145m/s
故与选项（A)中的数值最接近。

解答：根据《混凝土结构设计规范》表11. I. 4,该单层厂房铰接排架柱的抗震等级为三级。 根据《混凝土结构设计规范》第11. 5. 2条及表11. 5. 2。

加密区内的箍筋最大间距为100mm,最小直径为中10，故选用Φ10@100。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第7.2节进行计算，单个普通螺栓抗剪承载力设计值为：



代入数据得：



单个螺栓承压承载力设计值为：



代入数据得：



解得，螺栓直径d=20.49，取M=22；
螺栓直径取两者的较大值，即M＝22。

在软土层中按一定距离打入管井，井中灌入透水性良好的砂，形成排水“砂井”，在堆载预压下，加速地基排水固结，提高地基承载能力。当天然地基土的强度满足预压荷载下地基的稳定性要求时，可一次性加载，否则应分级逐渐加载，待前期预压荷载下地基土的强度增长满足下一级荷载下地基的稳定性要求时方可加载。堆载预压时控制堆载速度的目的是为了让地基稳定。为了防止预压时地基失稳，堆载预压通常要求预压荷载大于基础底面的设计压力。

挑梁埋在墙体的长度l1=2.8m＞2.2hb=2.2×0.3=0.66m；根据《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)第7.4.2条，挑梁计算倾覆点到墙外边缘的距离为：x0=0.3×0.3=0.09m＜0.13l1=0.13×2.8=0.364m；
根据第7.4.2条注，挑梁下有构造柱时，x0取一半，即x0=0.045m；
楼层倾覆力矩为：M0v=1.2×4.5×(1.5+0.045)+[1.4×8.52+1.2×(1.56+17.75)]×(1.5+0.045)2/2=50.24kN·m。

提示：顶结点无线位移。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第10.1.17条规定，受拉钢筋最小配筋量不得少于按正截面受弯承载力设计值等于正截面开裂弯矩值的原则确定的配筋百分率。而单独针对预应力混凝土受弯构件中的预应力钢筋、非预应力钢筋，配筋百分率均没有0.2和45∫z/∫y的限制。

（B）解答：根据《混规》第7.1.2条，

(01000001)2=0×2~7+1×2~6+0×2~5+0×2~4+0×2~3+0×2~2+0×2~1+1×2~0=65

根据填方工程施工质量要求，压实填土的填料不得使用淤泥、耕土、冻土、膨胀土以及有机质含量大于5%的土。

提示：等高线可以清晰地表示地面的高低起伏。

黏性流体的阻力始终存在，克服阻力使机械能沿程减少。

解答：①轴墙体上端仅承受屋面板传来的竖向荷载，根据《砌规》第4.2.5条，板端支承压力作用点到墙内边的距离为：0.4a0=0.4x120=48mm，距墙中心线的距离为：120-48=72mm。根据《砲规》第8.1.1条，偏心距e/h=0.3＞0.17，不宜采用网状配筋砌体。（A）不可行。

根据《砌规》第8.2.4，砖砌体和钢筋砂浆面层的组合砌体可大幅度提高偏心受压构件的承载力。所以（B）可行。

增加屋面板的支承长度可减小偏心距，提高承载力影响系数φ值。所以（C）可行。

提高砲筑砂架的强度等级可提高砲体的抗压强度设计值。所以（D）可打。

综上，选（A）。

螺旋箍筋承载力公式为：



其他条件均相同的情况下，可知直径大的承载力提高得大些。

设混凝土保护层厚度为60mm，所以相对受压区高度为：h0=700-60=640mm，βc=1.0，fc=14.3N／mm2，fy=435N／mm2，bb=300mm。根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.3.8条规定，



由此可知，C项数值最为接近。

卧梁是基础圈梁的一种，卧梁是墙下条形基础。卧梁不仅限于封闭圈梁，不封闭的圈梁也可以是卧梁。从建筑荷载传递装置形式来讲，卧梁的作用是将若干个加载点的集中荷载转换成均布荷载。当集中力作用在墙体顶面的外梁时，集中力经外梁扩散，使墙顶面均匀受压。

（B）解答：台阶宽高比1.7／0.8=2.125

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.3.6条规定，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离应在hc/2.5~hc/2范围内，即h0/5～h0/4范围之内；又h0/5=1700/5=340mm，h0/4=1700/4=425mm，因此纵向加劲肋至腹板受压边距离为：h1=400mm。由此可知，B项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第8.3.5条规定，C级螺栓宜用于沿其杆输方向受拉的连接，在下列情况下可用于受剪连接：
①承受静力荷载或间接承受动力街载结构中的次要连接；
②承受静力荷载的可拆卸结构的连接；
③临时固定构件用的安装连接。
B项，C级螺栓与孔壁有较大间隙，故不宜用于重要的连接。
【说明】《钢结构设计标准》（GB 50017—2017）已删除上述内容。

提示：答案B、C、D对提高粘结强度均有作用。

提示：见《地基规范》第8. 5. 17条文规定。