2021注册结构工程师历年真题解析8卷

已知L=4×9=36m，B=6×2=12m，Bmax=6×4=24m，l=6×2=12m，b=4×2=8m；有：L/B=36/12=3.0<5.0；L/Bmax=12/24=0.5>0.3；l/b=12/8=1.5≤1.5。其L/Bmax值超过《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.4.3条表3.4.3规定的8度抗震的限值，即该框架属于平面布置不规则结构。
底部剪力法，主要适用于房屋不发生扭转振动的、高度不大、质量和刚度沿高度分布较均匀、且为以剪切变形为主的情况。该结构扭转影响明显，利用底部剪力法进行抗震设计是不合适的；本楼应按考虑扭转耦联振动影响的振型分解反应谱法，对房屋的横向和纵向进行抗震计算。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.1.3条和第7.1.5条规定，对于三层和三层以上的房屋要设置一道圈梁。多层砌块房屋，对外墙及内纵墙，屋盖处应设置圈梁，楼盖处应隔层设置。圈梁宜连续地设置在同一水平面上，并形成封闭环，当圈梁被门框洞口截断是应在洞口上部增加相当程度的附加圈梁。

提示：《砌体工程施工质量验收规范》(GB 50203-2002)中第6.1. 11条规定，混凝土芯柱施工中，砌筑砂浆强度大于1MPa时，方可灌注芯柱混凝土。

《招标投标法》第37条规定，评标委员会成员人数为5人以上单数。

分析交流放大器的结构图主要有两步：首先判断晶体管是否工作在放大区；然后检查交流电信号是否畅通地到达输出端。对于放大中频信号的交流放大器来讲，电容元件在直流通道中等效为断路，对中频交流信号电容可以视为短路

潜水完全井产水量公式为：

式中，R为井的影响半径；r0为井的半径；H为完全井的含水层厚度；h为井水深；k为渗流系数。
将题干中的数据代入，

解得：k＝0.0005m/s。

基态的气态原子失去一个电子形成＋1价气态离子所需要的最低能量为该原子的第一电离能。同一周期从左到右，主族元素的有效核电荷数依次增加，原子半径依次减小，电离能依次增大；同一主族元素从上到下原子半径依次增大，核对外层电子的引力减弱，电离能依次减小，副族元素的变化不如主族元素那样有规律。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.3.6条规定，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离应在hc/2.5~hc/2范围内，即h0/5～h0/4范围之内；又h0/5=1700/5=340mm，h0/4=1700/4=425mm，因此纵向加劲肋至腹板受压边距离为：h1=400mm。由此可知，B项数值最为接近。

动量是矢量，动量矩为矩心到该点的矢径与动量的矢积，动能是算术量与方向无关

正方形截面Iz=Iy故为平面弯曲

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.4条第1款第1项规定，对由永久荷载效应控制的组合，永久荷载的分项系数应取1.35；故条形基础基底净反力设计值为：



翼板根部处截面的弯矩设计值按均布荷载作用下的公式计算如下：



由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，已知各层土的桩侧摩阻力标准值，由桩穿过各土层的长度和桩的周长，可得单桩桩侧总摩阻力特征值为：



由此可知，B项数值最为接近。

首先根据《钢结构设计标准》（GB 50017—2017）第7.3.1条进行钢柱翼缘板的局部稳定计算为：



再根据《钢标》第7.3.3条及其条文说明可得：



答案选C项。
【考点分析】
本题主要考点为钢柱有效截面的计算。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①首先根据《钢结构设计标准》（GB 50017—2017）第7.3.1条进行钢柱翼缘板的局部稳定计算；
②再根据《钢标》第7.3.3条求出有效截面面积，同时需要进行翼缘局部稳定验算。

可依据题目给定的条件“单调、有界”来确定。

将方程两边分别对x取一阶导数得：

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第5.1.3条可知，计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各楼层活荷载标准值的组合系数为0.5，屋面雪荷载组合值系数为0.5，屋面活荷载不计。结构重力荷载代表值：

根据条，要求设计冻深为：查表得：由题意有根据5.1.8条，要求最小埋深为：根据附录G.0.2表的注4，采用基底平均压力为：0.9x144. 5=130kPa查附录表G.0.2得=0.70m注意：当城市市区人口为20万~50万时，环境影响系数一项按城市近郊取值。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.6条计算如下：
托梁自重为：1.2×25×0.24×0.45=3.24kN/m；
墙体自重为：1.2×[19×0.24×（15×5.15－1×2.4）]/5.15=79.53kN/m；
根据第7.3.4条第1款第3项规定，作用在自承重墙梁的荷载为：
Q2=3.24+79.53=82.77kN/m；
M2=Q2l02/8=82.77×5.152/8=274.4kN·m；
根据式（7.3.6-4）计算，洞口对托梁弯矩的影响系数为：
ψM=4.5-10×a/l0=4.5-10×1.07/5.15=2.422；
考虑墙梁组合作用的托梁跨中弯矩系数为：
αM=0.8ψM（1.7hb/l0-0.03）=0.8×2.442×（1.7×0.45/5.15-0.03）=0.23；
则跨中最大弯矩设计值为：Mb=αMM2=0.23×274.4=63.11kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

冷加工是指在低于再结晶温度下使金属产生塑性变形的加工工艺，如冷轧、冷拔、冷锻、冲压、冷挤压等。冷加工变形抗力大，在使金属成形的同时利用加工硬化提高工件的硬度和强度。将经过冷拉的钢筋存放于常温下15～20d，或加热到100～200℃并保持一定时间，此过程称为时效处理，前者为自然时效，后者为人工时效。冷拉后再经时效处理的钢筋，其屈服点进一步提高，抗拉极限强度稍见增长，塑性和冲击韧性继续降低，弹性模量可基本恢复。

在设计或制作试验试件的支点和加载点处时，为了防止试件受局部承压而破坏，要采取一定的措施，如在试件受集中荷载作用的位置可以增加钢筋网片、预埋铁板或安装时加钢垫板等。C项中的措施可提高试件强度，但并非针对支点和加载点处的处理措施。

观测值与客观存在的真值之差称为测量真误差。有时某些量无法得到真值，常采用平均值作为该量的最可靠值，称为最或是值，又称似真值。观测值与平均值之差称为最或是误差，又称似真误差。由几何学原理可知，六边形内角和为720°，所以真误差=观测值-真值=720°00′54″-720°=54″，因为求得的观测值大于真值，故改正值应为-54″/6=-9″。

根据钢筋混凝土梁受弯破坏特点可知，混凝土梁受拉区边缘钢筋达到极限拉应变时受拉区开始出现裂缝，荷载持续，裂缝继续发展，直至破坏。ABC三项，混凝土的抗拉标准强度、混凝土的抗拉设计强度和实际的抗拉强度都不能准确的反应混凝土受拉出现裂缝的状态。

孔隙率是指块状材料中孔隙体积与材料在自然状态下总体积的百分比。该土的孔隙率为：



由此可知，B项数值最为接近。

矩形框筒底部弯矩为：



槽形截面应力为：



则3号柱所受的轴力为：N3=σA3=326.8×6.41=2094.8kN。由此可知，D项数值最为接近。

I项符合要求，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第6.1.3条和6.2.3条及条文说明规定，框架剪力墙结构中，在规定的水平力作用下，剪力墙部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%时，相应的底层框架部分所承担的地震倾覆力矩也就小于50%，该结构就可判断为非设置少量剪力墙的框架结构，则有关框架结构底层柱底部截面组合的弯矩设计值不需要进行相应放大。
Ⅱ项符合规范要求，根据第6.2.13条条文说明第2款规定，计算地震内力时，抗震墙连梁刚度可折减；计算位移时，连梁刚度可不折减。
Ⅲ项不符合规范要求，根据第3.5.2条条文说明规定，抗震结构体系具有最大可能数量的内部、外部赘余度，有意识地建立起一系列分布的塑性屈服区，以使结构能吸收和耗散大量的地震能量，一旦破坏也易于修复。
Ⅳ项不符合规范要求，根据3.5.3条第3款规定，结构在两个主轴方向的动力特性宜相近。

提示：发生平面弯曲时，竖向荷载必须过弯心A。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）表7.5.5，地面堆载纵向长度a＝60m，柱基底边长b＝3.5m，得

冷加工强化处理是指将钢材于常温下进行冷拉、冷拔或冷轧，使它产生塑性变形，从而提高屈服强度。冷加工强化的原因是钢材在塑性变形中晶格的缺陷增多，而缺陷的晶格严重畸变，对晶格进一步滑移起到阻碍作用，故钢材的屈服点提高，塑性和韧性降低，弹性模量降低。

无论加力偶或加力，图(a)使Ⅰ、Ⅱ两物块产生加速度，而图(b)只使物块I产生加速度，因此两图物工的加速度不同。故绳张力不同

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.1条规定，顶层的地震作用标准值应按下式计算：

可以用氧化还原配平法。配平后的方程式为MnO2+ 4HCl=MnCl2+Cl2+2H2O。

提示：参见系统命名原则。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）附录C第C.0.4条式（C.0.4-1）计算，单向板上的局部荷载的等效均布活载为：



由于展览厅楼面活载为3.5kN/m2，则等效均布荷载为：q=6.61＋3.5=10.11kN/m2。由此可知，A项数值最为接近。

在设计和验算模板、支架时考虑的荷载包括：①模板及支架自重；②新浇筑混凝土自重；③钢筋自重；④施工人员及设备荷载；⑤振捣混凝土时产生的荷载；⑥新浇筑混凝土的侧压力；⑦倾倒混凝土时产生的荷载。梁和拱底模板及支架进行承载能力计算时，考虑的荷载效应组合有四种：①模板及支架自重；②新浇筑混凝土自重；③钢筋自重；④振捣混凝土时产生的荷载。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第8.4.3条，图2-18所示的钢筋搭接接头面积满足要求；根据第4.1.4条表4.1.4-2可知，C30混凝土轴心抗拉强度设计值ft＝1.43N/mm2；根据第4.2.2条表4.2.2-1可知，HRB335级钢筋强度设计值fy＝300N/mm2；根据第8.3.1条表8.3.1可知，钢筋外形系数α＝0.14；根据第8.3.1条式（8.3.1-1）计算，纵向受拉钢筋的锚固长度为：



根据第8.4.4条式（8.4.4）计算，纵向受拉钢筋绑扎搭接接头的搭接长度为：ll＝ζla＝1.4×646＝904mm，式中，ζ表示纵向受拉钢筋搭接长度修正系数，根据表8.4.4取用。由此可知，C项数值最为接近。

提示：先开挖临时边坡后砌筑挡土墙，因仰斜墙背上土压力最小，所以选择仰斜墙背合理。若先砌筑挡土墙后填土，为使填土密实，最好选用直立或俯斜的墙背形式。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第8.2.11条规定，已知l=2m，a′=0.4m，b=2.5m，b′=0.5m，pmax=315kPa，pmin=105kPa，则基础柱边截面Ⅱ—Ⅱ的弯矩设计值为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166—2011）第3.1.1条表3.1.1可得，该桥的抗震设防分类为丙类；根据3.1.4条第2款规定，7度地震区的丙类桥梁抗震措施，应比桥址处的地震基本烈度提高一度，即8度。

z=1.5m，b=3.6m，z/b=0.42
根据《建筑地基处理技术规范》表4.2.1，插值得垫层的压力扩散角θ=20°+

根据《建筑地基处理技术规范》4.2.2条，
b’ ≥b+2ztanθ=（3.6+2x1.5tan26.8°）m=5.12m

解答：根据《钢结构设计规范》 （GB 50017—2003） 第7.1.3条：


与选项C的数值最接近，故选C。

答案：(A)
解答：根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）第6. 2. 2条，KZ2柱顶为框架“顶层”，可 不考虑柱端弯矩增大系数，ηc=1.0。故答案（A）正确。

首先将其化为二进制表达形式，



则256＝10000000（2），同理，



，即256.625＝10000000.101（2），将其每三位划分为八进制的1位，即100　000　000.101（2）＝400.5则其八进制表达式为400.5。

计算受剪承载力：f=0.9×1.5=1.35N/mm2；
取h=240mm，bf1=1500mm，bf2=1650mm，圈梁截面高度ht=0；
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.9条规定，单层有洞口墙梁，故翼墙影响系数ζ1=1.0，洞口影响系数ζ2=0.6；根据7.3.9条式（7.3.9）计算，该墙梁的墙体受剪承载力为：



由此可知，D项数值最为接近。

根据公式φ=BS和

由于电流是交变的，由此产生的磁场方向也是交变的，不可能总是指向上或是指向下；交变的电流产生交变的磁场，交变的磁场会在线圈上产生感生电势，所以线圈中的电流不仅仅和外加电压u有关，还受到感生电势e的影响。

由α//β，令β＝（2t，t，－t），则α·β＝2t×2＋t×1＋t＝3，解得：t＝1/2。

混凝土的徐变是指结构承受的应力不变，而应变随时间增长的现象。影响混凝土徐变的因素包括水灰比、骨料的含量和性质、环境湿度和温度、外部应力水平、构件尺寸等。混凝土凝结硬化时体积会收缩，影响因素包括：水灰比、骨料的含量和性质、环境温度和湿度、混凝土制作方法等。故外部应力水平会影响混凝土的徐变但不会影响混凝土的干燥收缩。