21年注册结构工程师模拟试题9章

（1)方阵是行和列数目相等的矩阵，方阵次对角线指从左下角到右上角的直线。
(2)N值是由主程序调用子例行子程序时传递过来的。
(3)子例行子程序定义的两维数组下标上界最大为50。
(4)方阵的行和列由传递过来的N值决定。
(5)可以设置N=5，有下列25个数组元素：

液限是判别土壤性质的参数，IP=wL-wP=28.9％-18.9％=10％，粒径小于0.05mm的颗粒含量为50％，介于砂土和黏性土之间。《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第4.1.11条规定，粉土为介于砂土与黏性土之间，塑性指数IP小于或等于10%且粒径大于0.075mm的颗粒含量不超过全重50%的土，故该土为粉土。
1.0≤e=1.05<1.5，w=39.0％>wL=28.9％。根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第4.1.12条规定，当天然含水量大于液限而天然孔隙比小于1.5但大于或等于1.0的黏性土为淤泥质土，故该土为淤泥质土。由此可知，该地基土层称为淤泥质粉土最为合适。

提示：主动土压力合力与水平面的夹角为δ+a，墙背仰斜时，a取负值；墙背俯斜时，a取正值。

提示：一个自由度，两个多余约束。

依题意，波的表达式为



比较两式得到

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第7.1.2条计算如下：
①按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率为：ρte=As/Ate；对矩形截面的偏心受拉构件，有效受拉混凝土截面面积：
Ate＝0.5bh＝0.5×300×500＝75000mm2，
则可得：ρte=1521/75000=0.020；
②对直接承受重复荷载的构件，取裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ＝1.0，则可计算得最大裂缝宽度为：



由此可知，D项数值最为接近。

弯矩图在支座C处有一个突变，突变大小即为支座C处的弯矩值，m=10kN·m。弯矩图的斜率值即为剪力值，显然BC段截面剪力为零，AB段截面剪力为+5kN（顺时针），因此根据B点截面处的竖向力平衡，可算得：F=5kN。

解进行经济费用效益分析采用社会折现率参数。
答案:C

根据力系简化理论，若将各力向0点简化，可得一主矢和一主矩，进一步简化（将主矢再作一次平移）后，简化的最后结果为一合力。
答案:B

提示：增加受拉钢筋截面面积，不仅可以降低裂缝截面的钢筋应力，同时也可提髙钢筋与混凝土之间的粘结应力，这对减小裂缝宽度均十分有效。

文件型病毒是寄生病毒，运行在计算机的存储器中，通常感染扩展名为.com、.exe、.sys等类型的文件。每次激活时，感染文件把自身复制到其他文件中。并能在存储器中保留很长时间

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表7.2.13，二级抗震，[μN]=0.6；

提示：参见闭合导线的定义。

根据结构的受力情况可知，右侧铰支座的支座反力为P（↑），左侧定向支座的水平支反力为零，反力偶矩为Pl，由此可知结构轴力为零，水平杆的剪力不为零。

对于改扩建项目需要正确识别和估算“有项目”、“无项目”、“现状”、“新增”、“增量”等五种状态下的资产、资源、效益和费用，应遵循“有无对比”的原则。

渐变流性质为同一过流断面各点测压管水头相等。

三相异步电动机启动的主要问题是启动电流大和启动转矩小。三相异步电动机的启动电流为额定电流的4～7倍，这么大的电流对非频繁启动的电动机本身来讲，由于启动时间很短，不会造成过热，但会使线路上电压降大增，从而使负载端电压降低，影响临近负载的工作，也使电网电压波动很大，所以有必要采取措施来降低启动电流。此外，对于重载启动电动机，如果其启动转矩不足以启动还要设法提高其启动转矩。
常用的降压启动方法有Y-Δ降压启动和自耦变压器降压启动。采用Y-Δ换接启动的电动机正常运行时为三角形接法，启动时接成星形，Y-Δ降压启动的启动电流和启动转矩分别是全压启动时启动电流和启动转矩的1/3。
因此，此台电动机降压启动的启动电流

启动转矩

注：此法仅适用于空载或轻载启动的情况。

（D）解答：经调幅的弯矩设计值：

提示：根据静定结构基本静力特征判断。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第8.1.1条的规定，在排架结构中，装配式钢筋混凝土结构伸缩缝在室内的最大间距是100mm，在露天间距为70mm。在框架结构中，装配式钢筋混凝土结构伸缩缝在室内的最大间距是75mm，在露天间距为50mm；现浇式钢筋混凝土结构伸缩缝在室内的最大间距为55mm，在露天最大间距为35mm。具体数值如表所示。

M点是定轴转动刚体上的一点，M点的运动轨迹是以0为圆心，以

由相关系数的性质③推得D(3X-2Y)=D(3X)+D(2Y)-2Cov(3X，2Y)=9D(X)+4D(Y)-2×3×2Cov(X，Y)=9×4+4×9-12×2=48.故选C.

试验表明，钢筋混凝土轴心受压构件在加载后荷载维持不变的条件下，由于混凝土徐变，则随着荷载作用时间的增加，混凝土的压应力逐渐变小，钢筋的压应力逐渐变大，一开始变化较快，经过一定时间后趋于稳定。

符合雷诺模型律

（C）解答：根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)第5.2.4条，因为e=0.6，IL=0.42，均小于0.85，故=0.3，ηd%=1.6
ym=：[18x1.6+（18.5-10）x0.6]／2.2kN/m3=15.41kN／m3
所以fa=fak+ηbγ（b-3）ηdγm（d-0.5）= 160+0.3x（18.5-10）x(3.6-3）+1.6x15.41x（2.2-0.5）=203.4（kPa）
根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）第4.2.3条，查表4.2.3，=1.3
faE=fa=1.3×203.4kpa=264.4kpa

《建筑法》第九条规定，建设单位应当自领取施工许可证之日起三个月内开工。因故不能按期开工的，应当向发证机关申请延期；延期以两次为限，每次不超过三个月。既不开工又不申请延期或者超过延期时限的，施工许可证自行废止。

操作系统中采用虚拟存储技术，其目的就是要在一个较小内存储空间上，运行一个较大的程序，实现对存储器的管理。

已知强度等级为C30的混凝土，根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第4.1.3条表4.1.3-2可知，轴心抗拉强度标准值为ftk＝2.01N/mm2；根据第4.1.5条表4.1.5可知，弹性模量



根据第4.2.5条表4.2.5可知，钢筋的弹性模量为



根据第7.1.4条式（7.1.4-3）计算，则裂缝截面处纵向受拉钢筋重心处的拉应力为：



根据第7.1.4条规定，有效受拉混凝土截面面积Ate＝0.5×b×h＝0.5×250×500＝62500mm2；根据第7.1.2条公式（7.1.2-4）计算，纵向受拉钢筋配筋率为：



故可计算得裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数为：



由此可知，D项数值最为接近。

由，y=0是曲线的水平渐近线，由，x=2是曲线的铅直渐近线

提示：均质粘性土在挡土墙顶面、底面处的被动土压力强度均为压力，因此，被动土压力分布图为梯形。

提示：把P力平移到圆轴线上，再加一个附加力偶。可见圆轴为弯扭组合变形。其中A 点的应力状态如解图a)所示，C点的应力状态如解图b)所示。A、C两点的应力状态与梁中各点相同，而B、D两点位于中性轴上，为纯剪应力状态。但由于A点的正应力为拉应力，而C点的正应力为压应力，所以最大拉力计算中，σ1的正负号不同，σ1的数值也不相同。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第7.1.5条第2款式（7.1.5-2）计算，




可得处理后基底的复合地基承载力特征值为：



由此可知，D项数值最为接近。

将截面沿跨中分为两部分，对于右半部分，由跨中弯矩平衡可知，



（下侧受拉）。

流线与迹线在恒定流条件下重合。

由平衡条件可知，支座A、D全反力作用线为AD连线。如图，取左半刚架为隔离体，将支座A的反力移至AD连线的中点F，可得：

提示：杆端约束越弱u越大，在两端固定(u = 0. 5)、一端固定、一端铰支(u=0.7)，两端铰支(u=1)和一端固定、一端自由(u=2)这四种杆端约束中，一端固定、一端自由的约束最弱，u最大，而图示细长压杆AB —端自由、一端固定在简支梁上，其杆端约束比一端固定、端自由(u=2)时更弱，故u比2更大。

提示：BC为二力构件，对结构整体应用三力平衡汇交定理。

《商品房销售管理办法》第三十三条规定，房地产开发企业应当对所售商品房承担质量保修责任。当事人应当在合同中就保修范围、保修期限、保修责任等内容做出约定。保修期从交付之日起计算。

扭转构件中单元体是纯剪切应力状态，其最大正应力在45°斜截面上，大小等于切应力的数值。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，基桩总极限端阻力标准值可按下式计算：Qpk=qpkAp。已知桩径为0.4m，查表5.3.5-2可知，桩的极限端阻力标准值为2700kPa，则基桩端阻力标准值为：Qpk=π/4×0.42×2700=339.29kN。由此可知，B项数值最为接近。

操作系统的特征有并发性、共享性和随机性。

建设工程施工前，施工单位负责项目管理的技术人员应当对有关安全施工的技术要求向施工作业班组、作业人员作出详细说明，并由双方签字确认。

设图中A、D点处单桩承担的荷载标准值分别为Na和Nd，则根据题意，由三桩承担的总竖向力为N=745x3kN=2235kN

提示：应用牛顿第二定律。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.2.10条的规定，抗扭纵筋四角必须布置其余地方沿周边均匀布置。箍筋必须封闭，且应沿截面周边布置。箍筋的端部应做成的弯钩，弯钩端的直线长度不应小于10d。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第11.4.9-3条，钢管外径与壁厚的比值D/t宜在



之间：



A选项，D/t＝119，B选项，D/t＝95，不满足要求。
根据《高规》式（F.1.1-2）地震设计状况钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力应满足：N≤Nu/γRE；
根据《高规》式（F.1.2-1）、式（F.1.2-2）、式（F.1.2-4）钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力设计值应按下列公式计算：
Nu＝φ1φeN0
N0＝0.9Acfc（1＋αθ）
θ＝Aafa/Acfc
由题中可知壁厚：D＝950mm；
钢管混凝土的套箍指标为：θ＝310×（950^2－926^2）/（27.5×926^2）＝0.59＜[θ]＝1.56；
假设t＝12mm；
钢管混凝土单肢柱的轴向受压承载力设计值为：N≤0.9φ1φeAcfc（1＋αθ）/γRE。
N≤0.9×1×0.83×3.14×463^2×27.5×（1＋1.8×0.59）/0.8＝35640kN＞34000kN，满足要求，故答案选C。
【考点分析】
本题主要考查以下内容：
①钢管混凝土柱的径厚比限值要求；
②对钢管混凝土柱轴向受压承载力提高的理解及计算方法。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①根据《高规》对钢管混凝土柱壁厚比要求，可先判定A和B答案不满足要求。
②本题通过计算钢管壁厚12mm时套箍系数为0.59，钢管混凝土柱计算承载力35640kN比轴力设计值稍大，满足要求；而钢管壁厚为14mm时承载力更大，按最经济原则不需再计算。

根据《中华人民共和国建筑法》第七条规定，建筑工程开工前，建设单位应当按照国家有关规定向工程所在地县级以上人民政府建设行政主管部门申请领取施工许可证。但是，国务院建设行政主管部门确定的限额以下的小型工程除外。

A与B是互不相容的事件，则P（AB）=0，所以

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016版）第7.5.2条规定：①过渡层墙体内宽度不小于1.2m的门洞，洞口两侧宜设置构造柱，2个；②过渡层应在底部框架柱对应位置设置构造柱，3个；③墙体内的构造柱间距不宜大于层高，2个。故二层过渡层墙体内总共有7个构造柱。

不同勘察阶段的报告在内容侧重上虽有所不同，但它们均应包括文字说明及图表两部分，其中地基勘察报告也是由文字和图表构成，三图一表包括勘探点平面位置图、钻孔柱状图、工程地质剖面图和土工试验成果总表。

提示：见《砌体结构设计规范》第4. 2. 2条，洞口的水平截面面积不应超过横墙截面面积的50%。

由于风荷载产生的NDwk值远小于屋面活荷载产生的NDqk，故可按屋顶均布活荷载效应控制的组合计算柱顶D点的轴向压力设计值，根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条及3.2.4条进行计算，柱顶D点轴向压力设计值为：
ND=1.2×100+1.4×60+1.4×0.6×30=229.2kN。