2021注册结构工程师每日一练9节

AB两点间的实际距离为：

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.5.2条规定，当板开有孔洞且空洞至局部荷载作用面积边缘的距离不大于6h0时，受冲切承载力计算中取用的计算截面周长，应扣除局部荷载中心至开孔洞外边切线之间所包含的长度。因此孔洞至局部荷载边缘的距离为：s=550mm<6h0=6×120=720mm；临界截面周长应扣除局部荷载中心至开孔外边切线之间所包含的长度：μm=2×（520+620）－（250+120／2）×550／800=2280－213=2067mm。根据第6.5.1条式（6.5.1-1）可得，在局部荷载作用下，该楼板的受冲切承载力设计值为：Fl=0.7βhftηumh0=0.7×1.0×1.43×1.0×2067×120×10-3=248kN。由此可知，A项数值最为接近。

解答：根据《钢规》第3.1.4条：按正常使用极限状态设计钢结构时，应考虑荷载效应的标准组合。
根据《荷规》第5.4.3条：积灰荷载应与雪荷载或不上人的屋面均布活荷载两者中的较大值同时考虑。

根据《荷规》第7.1.5条：雪荷载的组合值系数可取0.7。

根据《荷规》第3.2.8条：作用在屋面檩条上的线荷载标准值为

为了保证填筑密实，填筑应该要分层进行，并尽量采用同类土填筑，填土中如采用不同透水性的土料填筑时，必须将透水性较大的土层置于透水性较小的土层之下，且不得将各种土料任意混杂使用。

化学反应的热效应△H与正、逆活化能的关系为△H=ε正-ε逆

《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)附录D第D.1.2条规定，根据积雪深度计算雪压的公式为：s=hρg。式中，s表示计算雪压标准值；h表示积雪深度；ρ表示积雪密度(t/m3)。而根据第6.1.2条，对东北地区可取用：ρ=150kg/m3=0.15t/m3，重力加速度g=9.8m/s2，则该县的基本雪压为：s=0.50×0.15×9.8=0.74kN/m2。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4.3.3-2条，粉土的黏粒含量百分率在8度时不小于13时可判为不液化土，因为14＞13，故②粉土层不液化。
　　题中给出：db＝1.6m＜2m取2m；查《抗规》表4.3.3，对③砂土层可得：d0＝8m。代入《抗规》式（4.3.3-3），可得：
　　du＋dw＝8＋5＝13m＞1.5d0＋2db－4.5＝1.5×8＋2×2－4.5＝11.5m
　　故③砂土层可不考虑液化影响。
　　答案选A项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查饱和砂土、饱和粉土液化判断条件。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《抗规》第4.3.3条，进行液化的初步判断；
　　②对第②层粉土及第③层砂土进行进一步液化判断。

杆AB，B端为固定端；杆AC，C端为定向支座；杆AD，D端为铰支座。故杆AB的力矩分配系数为：



杆ABA端的分配弯矩为：

材料在水中能吸收水分，从水中取出后，能保持水分的能力称为吸水性，材料吸水性由吸水率表示。材料的吸水率=吸收水重／材料干燥质量=10／（100-10）=11.1％。

电流源支路的电流恒定。

提示：将函数奇延拓，并作周期延拓。

理 想变压器的内部损耗为零，U1I1=U2I2，U2= I2RL。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.9.2条规定，当建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度和9度时各类建筑的要求采取抗震构造措施。故本题应按8度采取抗震构造措施。
根据表3.9.3可知，剪力墙抗震等级为一级；
根据第7.1.4条第2款规定，地上底部两层为该剪力墙结构的加强部位；
根据第7.2.6条规定，8度一级剪力墙底部加强部位墙肢截面的剪力设计值，按V=ηvwVw计算。其中，ηvw为剪力增大系数，一级时取1.6。故V=1.6×250=400kN。弯矩可不调整，弯矩设计值M=1023kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.4条中表5.1.4-1和5.1.4-2，多遇地震，αmax=0.16，设计地震分组为一组，场地类别为Ⅲ类，Tg=0.45s。
而T1=1.2s，Tg=0.45s＜T1=1.2s＜5Tg=2.25s

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.2条规定，采用振型分解反应谱法时，不进行扭转藕联计算的结构应按下列规定计算其他地震作用和作用效应；
结构j振型i质点的水平地震作用标准值，应按式（5.2.2-1）确定

用钢尺进行测量往返距离时，其相对精度为：



即：

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第6.7.3条规定，计算如下：①挡土墙的主动土压力为：



式中，Ka为主动土压力系数，根据附录L确定；墙背的土为黏土夹块石，且干重度为19kN/m3，则填土类别为Ⅲ类。已知



则由图L.0.2，查得主动土压力系数Ka=0.2。
则主动土压力为：





②抗倾覆验算
根据第6.7.5条第2款规定，进行抗倾覆稳定性计算：
倾覆力矩为：



抗倾覆力矩为：




③抗滑移验算
根据第6.7.5条第1款规定，进行抗滑移稳定性验算：

{图8}

过梁的计算高度为板下的高度600mm，则可得过梁的有效高度为：h0=h－as=600－30=570mm；
选用HPB300级钢，fy=270N/mm2；弯矩为：M=1/8qln2=1/8×15×1.52=4.22kN·m；
故过梁的配筋计算面积为：



由此可知，C项数值最为接近。

无论是吸热反应还是放热反应，温度升高时，由阿仑尼乌斯公式得出，速率常数均增加。因此正逆反应速率也都增加。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.3.5条规定，计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。由Es＝5.5MPa，p0＝158.25kPa＞fak＝155kPa，根据表5.3.5可知，内插得沉降计算经验系数为：



则可得最终变形量为：s＝ψss′＝1.15×48.8＝56.1mm。由此可知，D项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.3.4条第3款规定，7～9度抗震设防的复杂高层建筑结构，包括连体结构，应采用弹性时程分析法进行多遇地震作用下的补充分析。A项，根据第4.3.2条第3款规定，高层建筑中的大跨度、长悬臂结构，7度、8度抗震设计时应计入竖向地震作用；B项，根据第4.3.2条第2款及第4.3.3条条文说明规定，质量与刚度分布明显不对称的结构，应计算双向水平地震作用下的扭转影响，其他情况，应计算单向水平地震作用下的扭转作用；D项，根据第4.3.4条第2款规定，高度不超过40m、以剪切变形为主且质量和刚度沿高度分布比较均匀的高层建筑混凝土结构，可采用底部剪力法计算地震作用。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，地基的承载能力表达式为：



代入数据可知，地基极限承载力标准值为：



根据第5.2.2条式（5.2.2）计算，预制桩抗压承载力特征值为：



由此可知，B项数值最为接近。

该建筑抗震设防烈度为8度(0.3g)，按多遇地震计算水平地震作用时，查《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)(2008年版)表5.1.4-1，水平地震影响系数最大值为：αmax=0.24；场地类别为Ⅱ类，设计地震分组为第一组，则查表5.1.4-2可知，特征周期Tg=0.35s。
混凝土结构的阻尼比ζ=0.05，则阻尼调整系数η2可根据式(5.1.5-3)计算，即：

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.17条式（6.2.17-3）计算，轴向压力作用点至纵向普通受拉钢筋和预应力受拉钢筋的合力点的距离为：




故应为小偏心受压；根据第6.2.17条式（6.2.17-8）计算，相对受压区高度为：

地面点到大地水准面的铅垂距离称为该点的绝对高程，因此，大地水准面是测量外业工作的基准面。

（D）

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第8.2.1条表8.2.1可知，100m处，B类，风压高度变化系数μz=2.00，tanα=45/100=0.45＞0.3，取tanα=0.3；根据第8.2.2条式（8.2.2）计算，顶部的修正系数为：



则建筑屋面D处的风压高度变化系数为：ηBμz=1.0955×2.00=2.191。由此可知，B项数值最为接近。

计算机网络主要是由网络硬件系统和网络软件系统两大部分组成。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.5条式（5.1.5-1）计算，



由此可知，B项数值最为接近。

一端自由，另一端固定压杆的长度数为2；一端铰支，另一端固定压杆的长度系数为0.7。因为弹性支承其刚度大于自由端而小于铰支承，所以一端弹性支承 ，另一端固定压杆的长度系数介于(一端自由，另一端固定)与(一端铰支，另一端固定)之间 ，为7＜μ＜2。

令OK线与竖直方向间的夹角为α，由几何分析可知，α＝π/6。由影响线的定义可知，FNK影响线C点竖标即为单位荷载作用于C点时的FNK值，先由静力平衡∑Fy＝0，可求得A支座的竖向支反力FAy＝1（方向向上）；对C点取矩，∑MC＝0，可求得A支座的水平支反力FAx＝－1（方向向左）。取K截面右侧部分为隔离体，此时K点轴力

根据《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)第5.1.3条第1款，排架柱的下端支点位置取到基础顶面，则H=6.65m；查表5.1.3，单跨刚弹性方案的单层房，计算高度H0=1.2H=1.2×6.65=7.98m。

缀条式轴压柱的斜缀条多采用单角钢单面连接，缀条受力是有一定偏心的，当按轴心受力构件进行计算时，钢材强度设计值应乘以相应的折减系数。

提示：轴心竖向力作用下，单桩竖向承载力应满足的条件是Qk≤Ra，偏心竖向力作用下，单桩竖向承载力应满足的条件是 Qk≤Ra 且Qikmax≤1.2Ra。

计算机软件系统是指计算机运行时所需的各种程序、数据以及有关的文档。软件是计算机的灵魂，包括指挥、控制计算机各部分协调工作并完成各种功能的程序和数据。操作系统是控制其他程序运行，管理系统资源并为用户提供操作界面的系统软件的集合。操作系统管理计算机系统的全部硬件资源，包括软件资源及数据资源，控制程序运行，改善人机界面，为其他应用软件提供支持等，使计算机系统所有资源最大限度地发挥作用，为用户提供方便的、有效的、友善的服务界面。

见高分子合成材料的组成。

《合同法》规定，合同无效、被撤销或者终止的，不影响合同中独立存在的有关解决争议方法的条款的效力。因此，(B)符合题意。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.5条图5.1.5可知，T1=0.793s＞Tg=0.35，地震影响系数为：



根据第5.2.1条规定，结构总水平地震作用标准值为：FEk=α1×0.85Geq=0.077×0.85×89500=5858kN；
当Tg=0.35s及T1=0.793s＞1.4Tg=1.4×0.35=0.49s时，查第5.2.1条表5.2.1可得，顶部附加水平地震作用系数为：δn=0.08T1+0.07=0.08×0.793+0.07=0.133；
则按式（5.2.1-2）计算，各楼层的水平地震作用标准值为：



其中FEk（1－δn）=5858×（1－0.133）=5079kN；
各楼层的水平地震作用标准值计算如表6-6所示，则结构底部由水平地震作用产生的弯矩标准值为：M0=∑FiHi=138078kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.3条，可变荷载效应及永久荷载效应下的荷载效应组合设计值分别计算如下：
当为屋顶均布活荷载效应控制的组合时：
MD=1.2×50+1.4×30=102kN·m；
当为永久荷载效应控制的组合时：
MD=1.35×50+1.4×0.7×30=96.9kN·m＜102kN·m。
故该效应组合由屋顶均布活荷载效应控制，即MD=102kN·m。

提示：应用牛顿第二定律。

保险螺栓承受的轴向拉力按《木结构设计规范》（GB 50005—2003）（2009年版）式（6.1.4）计算，得：

φ14螺栓，螺栓的有效面积115.4mm2，2×115.4=230.8mm2，
φ16螺栓，有效面积156.7mm2，2×156.7=313.4mm2，
φ18螺栓，有效面积192.5mm2，2×192.5=385mm2，
φ20螺栓，有效面积244.8mm2，2×244.8=489.6mm2。

（C）解答：由《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001)

tanα=0.50＞0.3，取0.3，Z=100m＜2.5H=125m

μZB=ηBυZA=1.175υZA由第 7.4.2 条，查表7.2.1，μZA=2.09

根据《高层建筑混凝土结构技术规范》(JGJ3-2002、J186-2002)第10.1.6条，转换层楼面应采用现浇楼板，其混凝土强度等级不应低于C30；而由第10.2.20条可知，转换层楼板厚度不宜小于180mm，应双层双向配筋，且每层每方向的配筋率不宜小于0.25%。

先不考虑基础，上部结构依次拆去二元体265、254、243后，得到静定三角形结构123，故上部结构为无多余约束的几何不变体。上部结构与地基之间通过一个固定铰支座和2个平行滑动铰支座相连，根据二元体规则可知有一个多余支座约束。因此图示结构为几何不变有一个多余约束的体系。

根据等额本金法还款方式计算，每年应还本金40万元，第2年还利息16万元

为了保证木门窗及其他细木制品的质量，防止造成使用中的开裂、变形，对所用的木材应采用窑干法进行干燥，含水率不应大于12%

提示：建筑工程中所用的钢绞线一般采用优质碳素结构钢。

解答：根据《地处规》9.2.3条的条文说明，A、B、C正确；（D）错误，调整桩、土水平荷载的分担，通常褥垫层越厚，土分担水平荷载占总荷载的百分比越高。

解答：抗震等级为一级，6d>100mm。
连梁需满足下列构造：
由《高层建筑混凝土结构技术规程》7.2.26条第2款和表6.3.2-2，箍筋最小直径为Φ10，最大间距为100mm，答案（A）采用箍筋Φ8@100，错误。
连梁跨高比=1500/700=2.14答案（C）、答案（D）能全部满足《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2002的构造要求，其中答案（C）配筋量少，答案（C）正确。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表可知，MU10多孔砖，M10混合砂浆，



根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）表可知，该墙体的承载力抗震调整系数取



根据式（7.2.6）计算，该砌体结构沿阶梯形截面破坏的抗震抗剪强度设计值为：



根据第7.2.7条第1款式（7.2.7-1）计算，多孔砖墙体的截面抗震受剪承载力为：



其中A为墙体横截面面积，多孔砖取毛截面面积：



由此可知，C项数值最为接近。

带壁柱墙截面面积：A=1800×240+720×240=604800mm2。所以上部荷载在垫块底标高水平截面处的平均压应力设计值为：σ0=Nu／A=210000／604800=0.347MPa。由此可知，A项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第3.4.2条第3款规定，施工条件较差的高空安装焊缝强度设计值的折减系数为0.9。
根据第7.1.3条式（7.1.3-2）计算，角焊缝的计算长度为：




由此可知，A项数值最为接近。

系数矩阵A是m×n矩阵，增个矩阵B是m×(n+1)矩阵当R(A)=r=m时，由于R(B)≥R(A)=m，而B仅有m行，故有R(B)≤m，从而R(B)=m，即R(A)=R(B)，方程组有解

糖水的蒸气压比纯水低，在题示体系中，纯水不断向钟罩内蒸发，而钟罩内的水蒸气不断向糖水中液化。

由于风荷载产生的NDwk值远小于屋面活荷载产生的NDqk，故可按屋顶均布活荷载效应控制的组合计算柱顶D点的轴向压力设计值，根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条及3.2.4条进行计算，柱顶D点轴向压力设计值为：
ND=1.2×100+1.4×60+1.4×0.6×30=229.2kN。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第4.1.1条规定，混凝土强度等级应按立方体抗压强度标准值确定，是指按标准方法制作、养护的边长为150mm的立方体试件，在28d或设计规定龄期以标准试验方法测得的具有95％保证率的抗压强度值。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.5条第3款规定，梁端支承压力合力作用点到壁柱内边的距离为：0.4a0=0.4×140=56mm。
根据第5.2.5条式（5.2.5-2）计算，垫块面积为：Ab=480×360=172800mm2。
N0=0.7×172800=120960N，此力作用在不计入翼缘的壁柱截面重心上，偏心距为零。
N0与Nl合力的偏心距：e=300×（480／2-56）／（300+120.96）=131.1mm。
根据第5.2.5条第1款规定，应按β≤3.0，e／h=131.1／480=0.273，查附表D.0.1-1可得，φ=0.52。
由此可知，A项数值最为接近。