21年注册结构工程师模拟冲刺试题集5辑

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.9.7条第3款规定，对于柱下矩形独立承台受柱冲切的承载力可按下列公式计算：



将双柱视为一截面尺寸为600mm×1350mm的柱，由题意可知：





将上述数值代入式（5.9.7-4）得，承台抵抗双柱冲切的承载力设计值为：



由此可知，C项数值最接近。

在压杆中间设置活动铰支座后，没有改变压杆的支承方式，但是改变了稳定性计算的等效长度，等效长度由原来的l变为l/2，由临界力公式

可知：临界力与等效长度的二次方成反比，所以设置铰支座后压杆的临界力增大为原来的4倍。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）表7.1.2可得，7度设防的普通砖房屋层数为7层，总高度限值为21m；乙类房屋的层数应减少一层且总高度降低3m。根据第7.1.2条第2款规定，横墙较少的房屋，房屋的层数应比表7.1.2的规定减少一层且高度降低3m。
根据第7.1.2条第4款规定，蒸压灰砂砖砌体房屋，当砌体的抗剪强度仅为普通黏土砖砌体的70％时，房屋的层数应比表7.1.2的规定减少一层且高度降低3m。
横墙较少的计算式为：3×6×5.4／18×12.9=41.86％>40％。
由此可知，D项最接近。

本题不需要展开行列式(即把行列式的值完全算出来)，由于行列式的每一项是由取自不同行和不同列的元素之积构成，故x4只能由对角线上的4个元素乘积得到，且此项前为正号(行指标按自然排列时，列指标也是自然排列)，故它的系数为-6；x3只能由对角线上的前两个元素和(4，3)位及(3，4)位上元素乘积得到，且此项前为负号(因为当行指标按自然排列时，列指标排列的逆序为1)，故它的系数为-2；而常数项是由所有不含x的项算得，故令p(x)中的x等于零，算得的值即是常数项，易知其为-6。

施工缝是指在混凝土浇筑过程中，因设计要求或施工需要分段浇筑，而在先、后浇筑的混凝土之间所形成的接缝。施工缝并不是一种真实存在的“缝”，它只是因先浇筑混凝土超过初凝时间，而与后浇筑的混凝土之间存在一个结合面，该结合面就称之为施工缝。施工缝的位置应设置在结构受剪力较小和便于施工的部位，且应符合下列规定：①施工缝应留置在基础的顶面、梁或吊车梁牛腿的下面、吊车梁的上面、无梁楼板柱帽的下面；②和楼板连成整体的大断面梁，施工缝应留置在板底面以下20mm～30mm处，当板下有梁托时，留置在梁托下部；③对于单向板，施工缝应留置在平行于板的短边的任何位置；④有主次梁的楼板，宜顺着次梁方向浇筑，施工缝应留置在次梁跨度中间1/3的范围内；⑤墙上的施工缝应留置在门洞口过梁跨中1/3范围内，也可留在纵横墙的交接处；⑥楼梯上的施工缝应留在踏步板的1/3处；⑦水池池壁的施工缝宜留在高出底板表面200mm～500mm的竖壁上；⑧双向受力楼板、大体积混凝土、拱、壳、仓、设备基础、多层刚架及其他复杂结构，施工缝位置应按设计要求留设；⑨柱应留水平缝，梁、板、墙应留垂直缝。

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用叠加原理分析，将电路分为各个电源单独作用的电路。不作用的电压源短路，不作用的电流源断路。

注意理想电压源和实际电压源的区别，该题是理想电压源Us=U

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.6条第2款规定，6度时不规则建筑、建造于Ⅳ类场地的高层应进行多遇地震下的截面抗震验算。根据《高层建筑混凝土结构技术规范》（JGJ 3—2010）第3.9.1条第1款规定，乙类建筑6度时，抗震措施应按本地区抗震设防烈度提高一度的要求加强，而位于Ⅳ类场地抗震构造措施也应按7度要求考虑；根据第3.9.1条表3.9.3可知，7度抗震，H=60m的框架—剪力墙结构，剪力墙按二级考虑抗震措施，框架按三级考虑抗震措施；根据第8.1.3条第3款规定，框架部分承受的地震倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50%，但不大于80%时，按框架-剪力墙结构进行设计，其最大适用度可比框架结构适当增加，框架部分的抗震等级和轴压比限值宜按框架结构的规定采用，故而框架应按二级考虑抗震措施。

若吊车为重级工作制，则其横向水平荷载取《建筑结构荷载规范》(GB 50009- 2001)(2006年版)规定的惯性力和《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)规定的卡轨力中的大值。根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第3.2.2条式(3.2.2)，每个轮压处横向水平力标准值为：
Hk=αPk，max=0.1×279.7=27.97kN。
根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第5.1.2条第2款，Tk=8.0kN，取大值为28.0kN。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.2.5条规定，底层框架柱承担的地震剪力设计值，可按各抗侧力构件有效侧向刚度比例分配确定，则每个框架柱分担的地震剪力设计值为：



由此可知，D项数值最为接近。

若按设计能力进行生产和销售，则盈亏平衡销售价格P*为

代入数据计算得盈亏平衡产量和盈亏平衡单价分别为35294公斤，375元/公斤。

作用于基础底面的竖向力Fxk＝Fk＋Gk＝75＋1.0×1.5×20＝105kN/m，作用于基础底面的力矩为20kN·m/m，则偏心距：



根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.2条第2款规定，当偏心荷载作用时：pkmax＝[（Fk＋Gk）/A]＋（Mk/W）
代入数据计算得

B项，考虑平面形心和荷载重心的重合是为了防止建筑物在过大偏心荷载作用下出现倾斜，因此其作用荷载应当是正常使用极限状态下荷载效应准永久荷载组合而不是承载能力极限状态下的荷载效应基本组合；C项，根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第8.2.11条规定，计算公式中确实出现了考虑分项系数的基础自重和台阶上土重的符号，但这是为了扣除在计算基底反力时已经计算在内的考虑分项系数的基础自重和台阶上土重的影响，而不是说明存在这种影响；D项，根据第8.4.15条规定，按基底反力直线分布计算的梁板式筏基，其基础梁的内力可按连续梁分析，边跨跨中弯矩以及第一内支座的弯矩值宜乘以1.2的系数。并不是加大边跨反力。

根据轨道近似能级图，A是正确的，C、D满足了半满、全满也是正确的，B的4s轨道没有填满，电子填充到能级较高的3d轨道上，属于激发态。