21年注册结构工程师考试答案9辑

《桥通规》第3.2.5条规定：“有桥台的桥梁全长为两岸桥台侧墙端点间的距离”。具体到该桥，全长应由下式求得，即
ΣL=2（5x40+70+100/2+0.16/2+0.4+3.5）=647.96m
即（D）。

《中华人民共和国招标投标法》第二十三条规定，招标人对已发出的招标文件进行必要的澄清或者修改的，应当在招标文件要求提交投标文件截止时间至少十五日前，以书面形式通知所有招标文件收受人。该澄清或者修改的内容为招标文件的组成部分。

计算项目的累积净现金流量，见表。

提示：Δx(中央明纹宽度)=2fλ/a(f为焦距，a为缝宽)。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.3条第1款规定，已知lc=5.15m，ln=4.85m，1.1ln=1.1×4.85=5.335m，故l0=5.15m，H=15m＞l0，故取hw=l0=5.15m；则墙梁跨中截面的计算高度为：H0=hw+hb/2=5150+450/2=5375mm。由此可知，C项数值最为接近。

提示：中国的顶级域名是cn。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.2.21条式（7.2.21-1）计算，二级抗震，则连梁配置箍筋时的剪力设计值为：



由此可知，C项数值最为接近。

提示:根据合理拱轴的概念判断。

（C）解答：I.根据《砌规》第3.2.3条，不正确；Ⅱ.根据《砌规》第3.2.4条，正确； Ⅲ.根据《砌规》第10. 1.4条，正确；Ⅳ.根据《砌规》第3.2.5条，不正确。

提示：z轴未过此平面图形的形心，不是形心主惯性轴。

基础宽度

（fa为持力层修正以后的地基承载力的特征值）。

提示：非齐次方程的通解是由齐次方程的通解加非齐次方程的特解构成，令Q（x）=0，求对应齐次方程y'+p（x）y=0的通解。

提示：7个电子填充到d轨道的5个简并轨道中，按照洪特规则有3个未成对电子。

分别求解AB、BC两段的伸长量，通过叠加两杆伸长量得到杆的总伸长量ΔL。根据静力平衡条件，AB段所受轴力为F，BC段所受轴力为－F，根据变形公式：ΔL＝Nl/EA，则总伸长量为：

作出在基本体系下荷载的弯矩图，以及在基本结构体X1为单位力时的弯矩图。如图所示。则将要计算部分化成标准抛物线及三角形，正方形后，计算Δ1P，则

提示：比例尺越大，地形图所表征的地物与地貌越详细。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第6.3.2条第1款规定，抗震设计时，计入受压钢筋作用的梁端截面混凝土受压区高度与有效高度之比值，一级不应大于0.25。因此，一级抗震要求的框架梁受压区高度：x＝0.25h0＝0.25×540＝135mm。
根据第6.3.2条第3款规定，抗震设计时，梁端截面的底面和顶面纵向钢筋截面面积的比值，除按计算确定外，一级不应小于0.5，即As≥0.5As′。本题中，As′＝0.5As。
相对受压区截面高度



As＝3754mm2，As′＝1877mm2
截面抗弯承载力为



则地震设计状况截面抗弯承载力为：
γREM′＝0.75M′＝6.57×108N·mm
得M′＝8.76×108N·mm＝876kN·m
根据第5.2.3条、5.6.3条规定：
MA＝1.2×（－440－0.5×240）＋1.3×（－234）＝－976kN·m＞M′
需要进行弯矩调幅，重力荷载作用下的弯矩调幅系数取γ
根据第5.2.3条规定，在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅。再根据第5.6.3条式（5.6.3）计算，得重力荷载代表值的效应调幅后的值为：MA＝1.2×γ（－440－0.5×240）＋1.3×（－234）＝－876kN·m，解得：γ＝0.85。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）计算如下：
①验算截面控制条件：C20混凝土，βC＝1.0，h/b＝2＜4，根据第6.4.1条式（6.4.1-1）计算，

解答：根据《钢规》表5.3.9，张紧的圆钢不控制长细比。故选（C）。

A、曰处为光滑约束，其约束力均为水平并组成一力偶，与力F和CD绳索约束力组成的力偶平衡。

方差分析显著性检验用F比值得出。

提示：见《中华人民共和国招标投标法》第三十七条。

根据《建筑法》第二十六条的规定，禁止建筑施工企业超越本企业资质等级许可的业务范围内或者以任何形式用其他建筑施工企业的名义承揽工程。禁止建筑施工企业以任何形式允许其他单位或者个人使用本企业的资质证书、营业执照，以本企业的名义承揽工程。

水平地震作用下弯矩标准值为：M1k=300×3.6／2=540kN·m；M2k=-150×3.6／2=-270kN·m；M3k=50×3.6／2=90kN·m，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.2条式（5.2.2-3）计算，当相邻振型的周期比小于0.85时，该顶层柱柱顶弯矩标准值为：



由此可知，C项数值最为接近。

由题意可知，托梁自重为：3.24kN/m；
墙体自重为：1.2×19×0.24×（2.4×5.15-1×2.4）/5.15=10.58kN/m；
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.4条第1款规定，作用在托梁上的均布荷载为：3.24+10.58=13.82kN/m；
则施工阶段托梁的弯矩设计值为：M=13.82×5.152/8=45.83kN·m，剪力设计值为：V=13.82×4.85/2=33.52kN。

A项，试验表明，当网状配筋砖砌体加压至0.6～0.75Fn时，个别砖和竖向灰缝出现裂缝。B项，网状配筋砖砌体由于横向钢筋的约束，裂缝开展小，破坏时不形成贯通裂缝，不被分裂为1/2砖小立柱而失稳。C项，网状配筋砖砌体受压破坏特征为外边破坏严重的砖开始脱落，个别砖压碎。当采用MU10烧结普通砖，M5～M10混合砂浆，配筋率ρ=1.0，取fv=320MPa，则由式(8.1.2-2)，fn=7.90～8.3MPa(轴心受压)，可认为已基本接近单砖抗压强度。D项，由于横向钢筋约束使网状配筋砖砌体不至于被分裂为1/2砖而过早破坏，压缩变形极大提高。

根据《砌体结构设计规范》（GB50003-2001）第3.2.2条，砌体抗剪强度设计值为fv=0.14MPa
根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）第5.1.3条，住宅的可变荷载组合值系数为0.5。重力荷载代表值在半层高处产生的墙体截面平均压应力σ0：

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.3.5条规定，基础底面下第i层土的压缩模量（MPa），应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，故Ⅰ正确；
根据第3.0.5条第2款和第5款规定，计算地基变形时，传至基础底面上的作用效应应按正常使用极限状态下作用的准永久组合，不应计入风荷载和地震作用，相应的限值应为地基变形允许值；基础设计安全等级、结构设计使用年限、结构重要性系数应按有关规范的规定采用，但结构重要性系数（）不应小于1.0，故Ⅱ错误，Ⅲ正确；
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第5.2.6条规定，排水竖井的深度应根据建筑物对地基的稳定性、变形要求和工期确定，对以地基抗滑稳定性控制的工程，竖井深度应大于最危险滑动面2.0m，故Ⅳ正确；
根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.7.5条表5.7.5注1规定，当桩顶水平位移大于表列数值或灌注桩配筋率较高（≥0.65%）时，m值应适当降低；当预制桩的水平向位移小于10mm时，m值可适当提高，故Ⅴ错误。

题（1）已求得构件界限受压承载力设计值Nb＝1882kN，因左震、右震时的轴压力均小于Nb，故按大偏心受压计算。N左M右，左震为最不利工况，取N=1300kN，M=270kN·m进行配筋计算；
根据已知条件得底层柱上端节点处的弯矩作用情况，如图所示。
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则考虑地震作用组合的节点上、下柱端的弯矩设计值之和为：∑Mc=270+270=540kN·m，1.2∑Mb=1.2×（160+317）=572kN·m；
∑Mc<1.2∑Mb，所以应根据∑Mc来调整下柱上端弯矩设计值，即：
MeⅡ′=572×270/（270+270）=286kN·m；
由作用于下柱上端的设计值为：M＝286kN·m，N＝1300kN，计算得受压区高度为：



轴向力对截面重心的偏心距为：



附加偏心距为：ea＝20mm，则可得初始偏心距为：ei＝e0+ea＝220+20＝240mm；
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）式（6.2.17-3）计算，轴向力作用点至受拉钢筋合力点之间的距离为：



将x＝175mm，e＝501mm，代入式



可得：



解得柱顶Ⅱ—Ⅱ截面处对称配筋截面面积为：As＝As′＝636mm2。

解答：根据《高规》第8.1.4条：0.2V0=0.2×8950KN=1790KN＞1060KN=Vf,max
V=1.5×Vf,max=1.5×1060KN=1590KN＜1790KN
经比较，取V=1590kN故选（B）。

解不同压杆的临界应力总是如解图所示。 图中段表示短杆的临界应力，BC段表示中长杆的临界应力，CD段表示细长杆的临界应力。从图中可以看出，在材料相同的条件下，随着柔度的增大，细长杆和中长杆的临界应力均是减小的。
答案:C

提示：根据财务净现值和财务内部收益率的判定标准和净现值函数曲线进行判断。

如题81解图所示，设电阻R上的电流为IR，根据图示的正方向。则IR＝US/R＝－6/10＝－0.6A。又根据基尔霍夫电流定律可知，IS＋0.2A＝IR，即：IS＝－0.6－0.2＝－0.8A。

确定活荷载的最不利布置的原则是：①求某支座最大负弯矩或支座左、右截面最大剪力时，应在该支座左右两跨布置活载，然后隔跨布置；②求某跨跨内最大正弯矩时，应在本跨布置活荷载，然后隔跨布置；③求某跨跨内最小正弯矩（或最大负弯矩）时，本跨不布置活载，而在其左右邻跨布置，然后隔跨布置。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.4条规定，当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其它原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正：



式中，fa为修正后的地基承载力特征值；fak为地基承载力特征值，按本规范第5.2.3条的原则确定；ηb、ηd为基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表5.2.4取值；γ为基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b为基础底面宽度（m），当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；γm为基础底面以上土的加权平均重度，地下水位以下取浮重度；d为基础埋置深度（m）。查表5.2.4可得，淤泥质土的承载力修正系数为：ηd＝1.0，γm计算时不考虑垫层材料重，则修正后的基承载力特征值为：



由此可知，A项数值最为接近。

（B）解答：根据《钢规》第4.2.2条及附录B计算：

船在明渠中航行试验，是属于明渠重力流性质，应选用弗劳德准则。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）条文规范逐项判别。C项，根据表M.1.1-2和第M.1.3条及其条文说明规定，结构构件地震残余变形按性能3要求进行中震复核时，整个结构中变形最大部位的竖向构件，其弹塑性位移角限值，取小于常规设计时弹性层间位移角限值，C项不正确；根据第3.10.3条第2款规定，选定性能目标，即对应于不同地震动水准的预期损坏状态或使用功能，应不低于本规范第1.0.1条对基本设防目标的规定，A项正确；根据表M.1.1-1和第M.1.2条及其条文说明可知，B项正确；根据表M.1.1-3及其条文说明可知，D项正确。

夫琅禾费单缝衍射实验中，BC为半波长的偶数倍，所有波带的作用成对地互相抵消，则P点是暗点；若BC为半波长的奇数倍，即单缝处波阵面可分为奇数个半波带时，相互抵消的结果，只留下一个半波带的作用，则P点为亮点。根据题意可得

在单因素敏感性分析图中，直线越陡，越靠近原点，说明该因素越敏感。

线性结构的高聚物具有热塑性，受热时，先软化，后变成流动的液体；体型结构的高聚物具有热固性，一经加工成型就不会受热熔化。

最大应力发生在圆周上，到圆心的距离d/2是d/8的4倍

可靠指标是度量结构可靠性的一种数量指标，它是标准正态分布反函数在可靠概率处的函数值，并与失效概率在数值上有一一对应的关系。根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068—2001）第3.0.11条规定，结构构件承载能力极限状态的可靠指标，在延性破坏的情况下一级可靠指标为3.7，二级为3.2，三级为2.7。

根据《抗规》3.4.1条及条文说明，I符合规范要求；根据《抗规》3.5.2、3.5.3 条及条文说明，II、III不符合规范要求，IV符合规范要求。故选（D）。

土体中各点的抗剪强度或所承受的剪应力都可以是不均匀的。因此，土体的剪切破坏可能是整体破坏，也可能是局部破坏。饱和粘土抗剪强度指标与排水条件、试验时的剪切速率以及土中的孔隙水压力的变化均有关。

对于框架—剪力墙结构，框架和剪力墙共同承担荷载，剪力墙的侧向刚度较大，承受较大水平力。随刚度特征值λ的增大，综合框架的抗拉刚度增大，综合剪力墙的等效抗弯刚度减小，剪力墙所分担的水平力减小。

内部收益率是指项目在整个计算期内每年净现金流量现值累计为零时的折现率。财务净现值是指按行业基准收益率或设定的折现率，将项目计算期内各年净现金流量折现到建设期初的现值之和。由于内部收益率等于基准收益率，故净现值为零。