2021岩土工程师考试真题及详解5节

根据《砌体工程施工质量验收规范》（GB 50203—2011）第3.0.9条规定，120mm厚墙、料石清水墙和独立柱、梁或梁垫下及其500mm范围内和宽度小于1m的窗间墙等部位不可设置脚手眼。

20m处土自重应力
P1=5×18.5+15×9.5=235kPa

属超固结土。

根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021—2001）（2009年版）第10. 2. 3条规定，进行载荷试验时，可终止试验的情况有：①承压板周边的土出现明显侧向挤出，周边岩土出现明显隆起或径向裂缝持续发展；②本级荷载的沉降量大于前级荷载沉降量的5 倍，荷载与沉降曲线出现明显陡降；③在某级荷载下24小时沉降速率不能达到相对稳定标准；④总沉降量与承压板直径（或宽度）之比超过0. 06。

D项，对于计算简图可以各自计算，没必要作为整体计算。

根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)第14. 3. 3条，需加水量：

α1、α2、α3三个列向量线性相关，则由三个向量组成的行列式对应的值为零，即



解得：t=5。

标准贯入锤击数基准值N0
8度烈度，设计基本地震加速度0.30g，设计地震第一组时的标准贯入锤击数基准值N0为13。
液化判别深度：对桩基，液化判别深度应为20m
15m以上的土层，标准贯入锤击数的临界值：

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第3. 0. 4条第2款，计算地基变形时，传至基础底面上的荷载效应应按正常使用极限状态下荷载效应的准永久组合, 不应计入风荷载和地震作用。相应的限值应为地基变形允许值。

提示:参见方位角的定义。

《公路工程抗震规范》（JTG B02—2013）第4.4.2条规定，基地内有液化土层时，液化土层的承载力、土抗力、内摩擦角和黏聚力应按表4.4.2（见题解表）进行折减。
土层的液化影响折减系数




查表4.4.2，Ce＝0.7，厚度小于10m时，即4＜d＜10m范围内细砂层的桩侧阻力折减系数为1/3，厚度大于10m时，即10＜d＜16m范围内细砂层的桩侧阻力折减系数为2/3。
分层采用加权平均：

解：选B.
排除法来做
假设un=1，则选项A，C错误。 假设un=0，则选项D错误。

提示:增加受拉钢筋截面面积，不仅可以降低裂缝截面的钢筋应力，同时也可提髙钢筋与混凝土之间的粘结应力，这对减小裂缝宽度均十分有效。

据《公路路基设计规范》(JTG D 30—2004)5.4.2条。

ABD。《建筑地基规范》10.2.9或《建筑地基规范》3.0.1和《建筑变形测量规程》3.0.1 规定，以下情况的建筑物在施工及使用期间应进行变形观测：基础设计等级为甲级；复合地基或软弱地基上的乙级建筑；加层、扩建建筑、受领进深基坑开挖施工影响或受场地地下水环境影响的建筑；需要进行反分析的建筑。

A项，根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20—2011）第5.13.8条第2款规定，围岩稳定性受软弱结构面影响，且由一组起控制作用；BC两项，根据附录D规定，B项为硬质岩极高初始地应力，C选项为软质岩高初始地应力，再根据5.13.8条第3款判断，BC正确；D项，环境干燥，泥炭含水量极低，无地下水时不需要修正。

采用CFG桩的软土路堤，最危险滑动面通过CFG桩桩身，则该复合地基主要问题在于最危险滑动面处桩土复合抗剪承载力不足，可以在CFG桩桩身加配钢筋提高CFG桩的抗剪承载力，或施工前对软土进行预压处理提高其自身承载能力，以提高复合地基的整体滑动稳定性。提高CFG桩的混凝土强度等级和增加CFG桩桩长，可以提高复合地基竖向（轴向）承载力，但对抗剪承载力提高有限，且会增加资源投入，提高造价，不适用于提高复合地基的整体滑动稳定性。

盈亏平衡点是项目的盈利与亏损的转折点，盈亏平衡点以下表示亏损，以上表示盈利；在盈亏平衡点上，总收入与总成本相等；盈亏平衡点越低，表明项目抗风险能力越强；盈亏平衡分析只用于财务分析，而敏感性分析则可同时用于财务评价和国民经济评价。

提示:首先分析各横截面上的内力--剪力Q和弯矩M，如解图a)所示。再分析各横面上的正应力σ和剪应力γ沿高度的分布，如解图b)和c)所示。可见4点的剪应力方向不对。

体积：

提示:层理构造和层面构造是沉积岩的构造，片理构造是变质岩的构造。

解：选 B。
画积分区域如下图所示，

软弱下卧层顶面处的附加压力为： px=fcz-pcx=130 - (12×4 +8×2) =66kPa。 基础底面至软弱下卧层顶面的距离为6-4=2m，因此z/b=0.20＜0.25；根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002 ）表5.2.7的规定，取地基压力扩散角为θ=0，则基础底面附加压力与软弱下卧层顶面附加压力相等，则基础底面的总压力等于附加压力与土的自重压力之和，p = px + yd=66 +12×4 = 114kPa。

水平方向动量守恒；由静止开始，所以质心在水平方向守恒

提示：一个自由度，两个多余约束。

根据串并联公式得出开关断开前R3上电流为

断开后，根据换路定理，经过L和R3的电流不变，经过R2的电流方向相反，可得R2上的电压为-2.41×20=-48.2V。

当场地内存在发震断裂时，应对断裂的工程影响进行评价并应符合下列要求；
(1)对符合下列规定之一的情况，可忽略发震断裂错动对地面建筑的影响：
①抗震设防烈度小于8度；
②非全新世活动断裂；
③抗震设防烈度为8度和9度时，前第四纪基岩隐伏断裂的土层覆盖厚度分别大于 60m和90m
(2)对不符合上述规定的情况，应避开主断裂带。

由重要极限或用洛必达法则

地震的发生与活动断裂有关。活动断裂带是指最近活动或最近时期发生过活动的断裂地带。断裂带的力学性质差，在动荷载下是最薄弱地区，应力集中释放，容易发生地震。

工程计算中，直接剪切试验确定土的剪切模量；三轴压缩试验确定土的三轴抗压强度；固结试验确定土的固结度；平板载荷试验确定土的变形模量。

根据《公路工程地质勘察规范》(JTJ 064—1998)附录G表G. 0. 4(见表1 - 10)， 该围岩类别为III类。III类围岩强度不足，局部会产生塑性变形，不支护可能产生塌方或变形破坏。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2002）第3. 0.4条，经处理后的地基，当按地基承载力确定基础底面积及埋深而需要对本规范确定的地基承载力特征值进行修正时，应符合下列规定：①基础宽度的地基承载力修正系数应取零；②基础埋深的地基承载力修正系数应取1.0。而第4.2. 3条规定，换土垫层地基承载力宜通过现场荷载试验确定，并应进行软弱下卧层承载力的验算。

根据静压预制桩的性质，静压预制桩不适用于桩身穿越碎石土、季节性冻土和膨胀土以及桩端持力层为密实砂土和碎石土的情况。

A项，根据《碾压式土石坝设计规范》（DL/T5395—2007）条文说明第10.3.10条规定，对于比较均质的简单边坡，安全系数等值线的轨迹常为简单的封闭曲线形，而且只有一个极值点；对于成层土的复杂边坡，安全系数等值线的轨迹会出现若干区域，每个区域都有一个低值；BC两项，根据第10.3.10条规定，均质坝、厚斜墙或厚心墙坝，可采用计及条块间作用力的简化毕肖普法，对于有软弱夹层、薄斜墙坝、薄心墙坝及任何坝型的坝坡稳定分析，可采用满足力和力矩平衡的摩根斯顿-普赖斯等方法；D项，根据条文说明第10.3.10条规定，在进行非均质土石坝抗滑稳定性计算时，首先要根据坝体的不均质情况，将多极值化为单极值，在进行最优化计算，如在进行圆弧滑动计算时，要先固定滑出点，再按土层逐层进行分析，寻找每一土层的极值，其中最小者，即为这一滑出点的最小极值，然后交换滑出点，直到寻找到各可能滑出点的所有极值，其中最小的，即为该土石坝圆弧滑动的抗滑最小稳定安全系数，可见对非均质坝，采用确定整体极值的随机搜索方法，即把随机搜索方法和确定性方法结合起来。

普氏拱理论在自然平衡拱理论的基础上做了如下假设：①岩体由于节理的切割，经开挖后形成松散岩体，但仍具有一定的黏结力；②洞室开挖后，洞顶岩体将形成一自然平衡拱。在洞室的侧壁处，沿与侧壁夹角为45°-φ/2的方向产生两个滑动面，作用在洞顶的围岩压力仅是自然平衡拱内的岩体自重；③采用坚固系数f来表征岩体的强度（不是岩体实际的强度，其物理意义为增大的内摩擦力，在实际应用中，还需要考虑岩体的完整性和地下水的影响，采用工程类比法或经验确定）；④形成的自然平衡拱的洞顶岩体只能承受压力不能承受拉力。

(3750+3900+4150+4300+4400)/5=4100

岩土工程管理工作的基本原则中第一条是权责一致，其中包含总监理工程师有权建议撤换不合格的岩土工程分包单位、项目负责人及有关人员等。