岩土工程师考试真题9卷

根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021—2001) (2009年版)第5. 3. 5条，各类危岩和崩塌的岩土工程评价规定包括：①规模大，破坏后果很严重，难于治理的，不宜作为工程场地，线路应绕避；②规模较大，破坏后果严重的，应对可能产生崩塌的危岩进行加固处理，线路应采取防护措施；③规模小，破坏后果不严重的，可作为工程场地，但应对不稳定危岩采取治理措施。

提示:力矩分配法可直接用于无未知结点线位移的结构。

设基础面积为A，则桩面积为0.15A，桩承载力为5f，桩间土体承载力为f，故桩间土的应力为：0.85×P×Af/（0.85Af＋0.15A×5f）＝0.53P，桩的应力为：P－0.53P＝0.47P。

大坝溢流是重力作用下有自由液面的流动，重力起主导作用，所以用佛劳德准则。

δ（t）只在t=0时刻存在，δ（t）=δ(-t)，关于y轴对称，所以是偶函数，同时又属于奇异函数。

A项，依据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4.3.3条第2款规定，粉土的黏粒（粒径小于0.005mm的颗粒）含量百分率，7度、8度和9度分别不小于10、13和16时，可判为不液化土。B项，根据第4.3.4条规定，当饱和砂土、粉土的初步判别认为需进一步进行液化判别时，应采用标准贯入试验判别法判别地面下20m范围内土的液化；但对本规范第4.2.1条规定可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算的各类建筑，可只判别地面下15m范围内土的液化，根据本规范第4.2.1条第2款规定，不超过8层且高度在24m以下的一般民用框架和框架—抗震墙房屋，可不进行天然地基及基础的抗震承载力验算。C项，本规范第4.3.4条规定，当饱和土标准贯入锤击数（未经杆长修正）小于或等于液化判别标准贯入锤击数临界值时，应判为液化土。D项，根据本规范第4.3.3条第3款规定中对地下水位深度的定义，为按设计基准期内年平均最高水位，或近期内年最高水位。勘察未见地下水，可能是勘察时间为枯水期，不代表土体无液化可能。故勘察未见地下水时，也需要进行液化判别。

在Internet上，IP地址是全球通用的地址，但是数字表示的IP地址不容易记忆，因此，TCP/IP为人们记忆方便而设计了一种字符型的计算机命名机制，这就是DNS。即在网络中，Internet上的每台主机不但具有自己的IP地址(数字表示)，而且还有自己的域名(字符表示)

一般来讲，场地土质较软，厚度大的地方，加速度反应谱的主要峰值点偏于较长的周期。

保证梁只发生纯弯曲的条件，是答案D。

解：选A。 直流电路中电容可以看做断路，因此i=i1=1mA。电容两端电压不为0，因此储存着能量。

提示:ξb=0. 55，则Nb=a1fcbh0ξb=1.0X9. 6X400X365X0. 55 = 770. 88kN，Nb，为大偏心受压。根据大偏心受压构件M与N的相关性，当M不变时，N越小越不利，剔除C和D。接下来比较A和B，e0=M/N越大，对大偏心受压构件越不利。

提示:求出复合函数的导数后，代入得导数值。计算如下：

A项，正循环泥浆循环方向为泥浆池—泥浆泵—钻杆，由钻头进入孔内，在完成护壁功能的同时将钻渣悬浮带出地面，再靠重力作用流回泥浆池，泥浆上返的过程即从钻头进入孔内后沿钻孔上流到泥浆池的过程，上返速度慢，携带钻渣能力差，影响成桩效果，上返速度过快，排渣能力强，但对孔壁冲刷大，影响孔壁稳定；B项，当提升钻具速度过快，冲洗液不能及时充满钻具腾出的空间时，钻头下部将产生负压力，对孔壁产生抽吸作用，强烈的抽吸作用会引起孔壁坍塌，当钻具下放速度过快时，冲洗液上流不畅，钻具下降对冲洗液有动压作用，速度越快钻孔越深，产生的动压力越大，对孔壁稳定性影响越大；C项，孔径和孔深越大，孔壁塑性区域半径比越大，孔壁稳定性降低；D项与孔壁稳定无关。

波的表达式为，比较两式得到

在液体膜的上下表面，比较折射率的大小可知，光波都是从光密媒质射向光疏媒质而发生反射，因此反射光均没有半波损失。对于暗斑，光程差满 足δ=2ne=(2k+1)λ/2，得薄膜厚度e=(2k+1)λ/4n，最小值对应k=0，所以emin=λ/4n=500mm/(4×1.60)=78.1nm。正确答案应为C本题特别应注意折射率对光程差的影响，否则将 会出错。

根据《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG D63-2007)，第5. 3. 5条和第5. 3. 4 条，河床岩层有冲刷时，桩基须嵌入基岩，嵌入基岩深度：

提示:我国规范采用以概率理论为基础的极限状态设计法，并采用多个分项系数(包括结构构件的重要性系数)表达的设计式进行设计。

根据分层总和法、《工程地质手册》（第五版）第719页。
降水后地下水位在地面下25.8m。
（1）降水在砂土层中引起的附加应力
18.9m处：Δp＝（18.9－3.2）×10＝157kPa
25.8m处：Δp＝22.6×10＝226kPa
39.6m处：Δp＝226kPa
18.9～25.8m中点处的平均附加应力为：（157＋226）/2＝191.5kPa。
25.8～39.6m中点处的平均附加应力为226kPa。
（2）由砂土沉降量反算变形模量
砂土层沉降量s＝550－220.8＝329.2mm，则：
s∞＝（1/E）ΔpH
即329.2＝（1/E）×191.5×6.9＋（1/E）×226×13.5
解得：E＝13.5MPa
【说明】本题争议的地方是变形模量要不要换算成压缩模量，根据土力学中压缩固结理论，压缩模量是不能在侧向变形条件下得到的，即只能发生竖向变形；变形模量是有侧向变形条件下，竖向应力与竖向应变之比，变形模量可通过公式



计算，编者认为这里是不需要把变形模量换算成压缩模量的，因为大面积降水引起的变形不仅有竖向变形还有侧向变形，并且手册公式中用的是弹性模量。弹性模量是在弹性范围内，竖向应力与应变的比值，也是在侧向有变形的条件下得到的。对本题而言，如果砂土层中水位上升，砂土层的变形是可恢复的，砂土的变形模量等于弹性模量。

防止地表和建筑物变形，应控制开采的推进速度，使其均匀，合理进行协调开采。

路基设计的一般原则包括：①路基必须密实、均匀、稳定；②路槽底面土基设计回弹模量值宜大于或等于20MPa，特殊情况不得小于15MPa，不能满足上述要求时应采取措施提高土基强度；③路基设计应因地制宜，合理利用当地材料与工业废料；④对特殊地质、水文条件的路基，应结合当地经验按有关规范设计。

.《建设工程勘察合同（二〉》第七条。

A项，根据《铁路路基设计规范》（TB10001—2005）第7.6.1条第2款规定，泥炭质土的总沉降量除计算瞬时沉降和主固结沉降外，还应计算次固结沉降；B项，根据第7.6.2条规定，Ⅰ级铁路路基工后沉降量不应大于20cm，路桥过渡段不应大于10cm，二者控制标准不同；C项，根据第7.6.1条第1款规定，地基沉降计算时，压缩层厚度按附加应力等于0.1倍自重应力确定；D项，任意时刻的沉降量计算值等于该时刻的平均固结度与总沉降计算值的乘积。
【说明】最新规范《铁路路基设计规范》（TB10001—2016）已对上述内容进行了修订，第7.5.1条规定，软土及其它类型的松软地基上填筑路基时应进行工后沉降分析。路基的工后沉降量应满足以下要求：Ⅰ级铁路不应大于20cm，路桥过渡段不应大于10cm，沉降速率均不应大于5cm/年；Ⅱ级铁路不应大于30cm。

由关闭阀门时压力表读数可求出上游水箱静水头，再用能量方程求出流速和流量

本题主要考核拉压杆横截面上的正应力分布规律及强度条件。因轴向拉压杆横截面上正应力均匀分布，故强度条件N/A≤[σ]中仅与横截面面积有关，而与截面形状无关。所以选择不同截面形状时，需要的截面面积相同，即三者用料相同。故应选答案D

β使直角变小为正，α使直角变大为负

提示：由截面法可求出m-m，截面上的轴力为-2P，正应力。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4. 4. 3条第3款，打入式预制桩及其他挤土桩，当平均桩距为2. 5 ~4倍桩径且桩数不少于5×5时，可计入打桩对土的加密作用及桩身对液化土变形限制的有利影响。当打桩后桩间土的标准贯入锤击数达到不液化的要求时，单桩承载力可不折减，但对桩尖持力层作强度校核时，桩群外侧的应力扩散角应取为零。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008)第5. 7. 2条，当桩的水平承载力由水平位移控制，且缺少单桩水平静载试验资料时，可估算预制桩、钢桩、桩身配筋率不小于0. 65%的灌注桩单桩水平承载力特征值。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002）第16. 2. 2条和第16. 2. 4条：

式中，Q——硅酸钠溶液用量；
V——拟加湿陷性黄土体积；
——加固前，土平均孔隙率；
dN1——硅酸钠溶液相对密度；
α——溶液填充系数。
当加固设备基础地基时，加固范围应超出基础底面外缘不少于1.0m。

抗滑桩用于稳定滑坡时，桩后岩土体的变形可以不做考虑，只要保证不越过桩顶或从桩间滑动即可。

解：本题涉及核外电子排布与周期表的问题，根据题意，最高氧化数为+6的元素有ⅥA族和ⅥB族元素；而最外层只有一个电子的条件就排除了ⅥA族元素；最后一个条件是原子半径为同族中最小，可确定该元素是ⅥB族中的铬。Cr的电子排布式为1s22s22p63s23p63d54s1， 所以得出以下结论。
A正确。外层电子排布为3d54s1。
B正确。因为周期数等于电子层数，等于最高主量子数，即第四周期。它的量后一个电子填充在d亚层上，所以它是副族元素，而副族元素的族数等于[(n-1)d+ns]层上的电子数，对 铬来讲为5+1 = 6，即ⅥB族元素。
C错误。因为原子失去电子时，首先失去最外层上的电子，继而再失去次外层上的d电子。所以+3价离子的外层电子排布为3s23p63d3。
D正确。Cr的最高氧化物CrO3，其水合物为H2CrO4或H2Cr2O7均为强酸。
所以答案应为C。

=平均平动动能+平均转动动能。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第8.2.1条第3款规定，扩展基础受力钢筋最小配筋率不应小于0.15%，底板受力钢筋的最小直径不应小于10mm，间距不应大于200mm，也不应小于100mm。墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不应小于8mm；间距不应大于300mm；每延米分布钢筋的面积应不小于受力钢筋面积的15%。当有垫层时钢筋保护层的厚度不应小于40mm；无垫层时不应小于70mm。
根据第8.2.12条式（8.2.12），基础底板钢筋面积为：

根据《铁路隧道设计规范》（TB 10003—2005）第7.2.6条，隧道仰拱与底板施工应符合下列要求：①仰拱或底板施作前，必须将隧道虚碴、积水等清除干净，超挖部分采用同级混凝土回填找平；②仰拱应超前拱墙衬砌施作，超前距离宜保持3倍以上衬砌循环作业长度；③仰拱或底板施工缝、变形缝处应按相关工艺规定做防水处理；④仰拱或底板施工应各段一次成型，不得分部灌筑。

提示:可通过下面证明说明。充分性:若矩阵A有特征值0→矩阵A奇异(即 A =0)，若λ=0为矩阵A的特征值，则存在非零向量a，使Aa=0a，Aa=0，即齐次线性方程组Ax =0有非零解，故 A =0，故矩阵A为奇异矩阵。
必要性:若矩阵A是奇异矩阵，即 A =0→λ=0是矩阵A的特征值，已知A是奇异矩阵， A =0，取λ=0，有 A-λE = A-0E= A =0，λ=0，满足特征方程 A-λE =0，故λ=0 是矩阵A的特征值。

利用公式，并考虑N作用的长度L

提示:根据vA与vB先求出瞬心位置，然后可求ω。

主动土压力计算公式为：



解得主动土压力系数：Ka＝0.608。
根据《建筑边坡工程技术规范》（GB 50330—2013）第11.2.3条规定，重力式挡墙的抗滑移稳定性应按下列公式验算：



式中：α为墙背与墙底水平投影的夹角（°）；α0为挡墙底面倾角（°）；δ为墙背与岩土的摩擦角（°）。代入数据，解得：Ea≤271。即Ea＝186＋qKah＝186＋3.648q≤271，解得：q≤23.3kPa。

《环境保护法》第四十一条规定，建设项目中防止污染的设施，应当与主体工程同时设计、同时施工、同时投产使用。防止污染的设施应当符合经批准的环境影响评价文件的要求，不得擅自拆除或者闲置。D项描述错误。

火成岩又称岩浆岩，分为侵入岩和喷出岩，侵入岩根据形成深度的不同，又细分为深成岩和浅成岩，深成岩岩浆冷凝速度慢，岩石多为全晶质、矿物结晶颗粒也比较大，常常形成大的斑晶；浅成岩靠近地表，常具有细粒结构和斑状结构；而喷出岩由于冷凝速度快，矿物来不及结晶，常形成隐晶质和玻璃质的岩石。隐晶质结构和显晶质结构显示矿物颗粒的绝对大小。

提示:利用导数定义，求在x=0处的左右导数。

根据《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ 112—1987）第3.2. 7条，膨胀土地基承载力的确定原则为：①对荷载较大或重要建筑物应用现场浸水载荷试验确定地基土承载力；
②一般建筑物可用《建筑地基基础设计规范》(GB 50007 — 2002)有关公式计算地基承载力，但抗剪强度宜采用饱和三轴不排水剪切试验求得；③已有大量试验资料的地区，可建立地区性承载力表确定；④基础底面设计压力宜大于岩土的膨胀力，但不得大于地基承载力。

提示：国际上统一使用的地层单位是界、系、统。

预浸水法和强夯法均可以达到较好的效果，其中预浸水法，是事先让黄土接触水，让其发生充分的湿陷，降低孔隙比；强夯法则是通过强夯来改变土体结构，降低孔隙比，达到减小湿陷性的效果；灰土桩具有一定的吸水性，可以有效的减小黄土的湿陷。

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第5. 2. 7条，当地基受力层范围内有软弱下卧层时，其验算标准为：附加压力值加自重压力值小于等于地基承载力特征值。

所谓“硬水”是指水中所溶的矿物质成分多，尤其是钙和镁。水的硬度是由每升水中所含钙、镁离子的含量确定的。