22年注册结构工程师考试真题及答案8节

在截面相等的条件下，惯性矩越大临界力越大。

以A为支点，A端的反力偶等于零，则力P对A点的力矩等于0，力P必须通过A点，因此，夹角a为45°。

砌体的抗压强度大约是其抗拉强度的10倍，也远远大于其抗剪强度，所以一般不会因为受压区强度不足而发生破坏。墙梁的破坏形态主要包括：①弯曲破坏，当托梁主裂缝截面的钢筋达到屈服时，墙梁发生沿跨中垂直截面的弯曲破坏；②剪切破坏，包括斜拉破坏和斜压破坏；③局部受压破坏。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.2条第1款规定，当轴心荷载作用时，基底压力可按下式计算：



式中，Fk为相应于荷载效应标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力值；Gk为基础自重和基础上的土重；A为基础底面面积。则基底附加压力为：



由此可知，B项数值最为接近。

D项，8度区承重外墙尽端至门窗洞边的最小距离1.2m＞1.1m，不符合规范要求；A项，房屋总高度17.45m＜18m符合抗震设计要求；B项，房屋的层数6≤6，符合抗震设计要求；C项，房屋的高度比H/B=17.45/11.16=1.56＜2.0，符合抗震设计要求。

根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第5.4.2条第2款规定，
腹板计算高度边缘的最大压应力为：



另一边缘相应的应力为：



则其应力分布不均匀系数为：



根据式（5.4.2-2）计算，该构件高厚比应满足：



代入数据可得，h0/tw=760/12=63.3，



故压弯构件腹板局部稳定应满足：63.3＜64.9。

根据《高层混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表7.2.15，lc=max（0.15hW，1.0bW，400mm）=max（0.15×6000，1.0×250，450）=900mm。

质量力是作用在每个流体质点上，大小与质量成正比的力；表面力是作用在所设流体的外表，大小与面积成正比的力。

提示：γd=γ/(1+w)；γd=10ρd，γd为土的干重度。

提示：该电路为直流稳压电源电路。对于输出的直流信号，电容在电路中可视为断路。桥式整流电路中的二极管通过的电流平均值是电阻R中通过电流的一半。

该题主要考核学员对《合同法》有关合同无效或者被撤销的法律后果规定、违约责 任规定的理解。《合同法》规定：合同无效或者被撤销后，因该合同取得的财产，应当予以返还 ；不能返还或者没有必要返还的，应当折价补偿。还规定：当事人一方不履行合同义务或者履行 合同义务不符合约定的，应当承担继续履行、采取补救措施或者赔偿损失等违约责任。故返还 财产责任、折价补偿责任是对无效合同、被撤销合同承担责任的方式，而违约责任则是合同依 法生效后，当事人违反合同应当承担的法律责任，均是订立合同后对当事人合同行为的责任追 究，本题是对当事人在订立合同过程中，违反诚实信用原则行为的责任选择，因此，应将B、C、D排除，只有A符合题意。

提示：利用对称性判断。

《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）新增由永久荷载效应控制的组合，取消弯曲抗压强度fcm，统一取轴心抗压强度fc，使构件可靠度有所提高。故取消原规范关于屋架、托架和承受恒载为主的柱的安全等级可提高一级的规定。混凝土结构在施工阶段易发生质量问题，也取消施工阶段预制构件的安全等级可降低一级的规定。

光栅明纹满足：( A+ B)sinφ=kλ；单缝暗纹满足： Asinφ=k‘λ；两式相除得缺级公式：k=[( A+ B)／ A]·k

根据线性相关的定义，若一个向量可以由一些线性无关的向量线性表出，则这个向量与它们线性相关，否则线性无关，因此，α，β，γ线性相关，α，β，δ线性无关。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）表1.0.7（见题36解表），海水环境为Ⅲ类环境。
题36解表　结构混凝土耐久性的基本要求



①正确，根据《公路混凝土规》第9.4.1条，预应力混凝土梁当设置竖向预应力钢筋时，其纵向间距宜为500～1000mm。
②错误，根据《公路混凝土规》第6.4.2条，采用钢绞线的预应力混凝土构件：Ⅲ类和Ⅳ类环境不得进行带裂缝的B类构件设计。
③错误，根据《公路混凝土规》第6.4.2条，钢筋混凝土构件：Ⅲ类和Ⅳ类环境最大裂缝宽度不应超过0.15mm。
④错误，根据《公路混凝土规》表1.0.7（见题36解表），海水环境最低混凝土强度等级C35。
故答案选B项。
【考点分析】
本题主要考察考生对桥梁耐久性要求的相关知识。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①认真审题，找出题目中的关键词和相关信息，如“海水环境”“预应力混凝土梁”“最大裂缝宽度”“混凝土强度等级”，考生必须要从这些信息中找出解题的关键；
②根据关键词信息查阅规范，作出判断。

A项，试验表明，当网状配筋砖砌体加压至0.6～0.75Fn时，个别砖和竖向灰缝出现裂缝。B项，网状配筋砖砌体由于横向钢筋的约束，裂缝开展小，破坏时不形成贯通裂缝，不被分裂为1/2砖小立柱而失稳。C项，网状配筋砖砌体受压破坏特征为外边破坏严重的砖开始脱落，个别砖压碎。当采用MU10烧结普通砖，M5～M10混合砂浆，配筋率ρ=1.0，取fv=320MPa，则由式(8.1.2-2)，fn=7.90～8.3MPa(轴心受压)，可认为已基本接近单砖抗压强度。D项，由于横向钢筋约束使网状配筋砖砌体不至于被分裂为1/2砖而过早破坏，压缩变形极大提高。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第8.1.3条第3款规定，当框架部分承担的倾覆力矩大于结构总地震倾覆力矩的50％但不大于80％时，框架部分承担的地震作用较大，框架部分宜按框架结构的规定进行设计，结构适用高度应有所降低。故框架部分的抗震等级按框架结构的规定选取。
根据第3.9.2、3.9.7条及条文解释，Ⅲ、Ⅳ场地属于对结构抗震不利地段，对于设计基本地震加速为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。抗震设防烈度为7度、设计基本地震加速为0.15g的丙类建筑，故内力计算时的抗震等级不提高，仅提高抗震构造措施。
计算分析时，框架部分的抗震等级应按高度小于60m的7度设防条件下的框架结构确定其抗震等级，查表3.9.3可得框架的抗震等级为二级。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第5.2.2~5.2.3条计算如下：
局部受压面积为：Al=250×250=62500mm2；
局部受压计算面积为：A0=（b+2h）h=（250+2×370）×370=366300mm2；
局部受压强度提高系数为：



砖基础用MU10烧结普通砖和M5水泥砂浆砌筑，根据第3.2.1条表3.2.1-1可知，砌体抗压强度设计值为：f=1.5MPa；
则砌体局部受压承载力为：γfAl=1.77×1.5×62500×10-3=165.9kN。由此可知，A项数值最为接近。

提示：《中华人民共和国建筑法》第十三条规定：从事建筑活动的建筑施工企业、勘察单位、设计单位和工程监理单位，按照其拥有的注册资本、专业技术人员、技术装备和已完成的建筑工程业绩等资质条件，划分为不同的资质等级，经资质审查合格，取得相应等级的资质证书后，方可在其资质等级许可的范围内从事建筑活动。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第4.2.2条规定，垫层的厚度z应根据需置换软弱土（层）的深度或下卧层的承载力确定，对于条形基础，应按下式计算：



式中，b为矩形基础或条形基础底面的宽度（m）；pk为相应于荷载效应标准组合时，基础底面处的平均压力值（kPa）；pc为基础底面处土的自重压力值（kPa）；z为基础底面下垫层的厚度（m）；θ为垫层的压力扩散角，宜通过试验确定，当无试验资料时，可按表5.2.7采用。



由此可知，B项数值最为接近。

特征向量必须是非零向量，选项D错误。

考察零级明纹向何方移动，如图所示。

根据水平角观测原理，地面上任意两直线间的水平角度为通过该两直线所作铅垂面间的两面角。在测量中，把地面上的实际观测角度投影在测角仪器的水平度盘上，然后按度盘读数求出水平角值。根据垂直角观测原理，在同一铅垂面内，某方向的视线与水平线的夹角称为垂直角（又称竖直角），其角值为0°～±90°。综上所述，水平角测量不受仪器高度的变化影响，而竖直角测量受仪器高度的变化影响。

取基础底面长度



进行计算。
任意截面至基底边缘最大反力处的距离为：.



基础底面的净反力为：



故每延米基础的最大弯矩设计值为：



由此可知，C项数值最为接近。

由于建筑地基不均匀、荷载差异很大、体型复杂等因素引起的地基变形，对于砌体承重结构应由局部倾斜控制；对于框架结构和单层排架结构应由相邻柱基的沉降差控制；对于多层或高层建筑和高耸结构应由倾斜值控制；必要时尚应控制平均沉降量，所以高层建筑应控制的地基主要变形特征为整体倾斜。A项，框架结构应控制的地基主要变形特征为沉降差；B项，单层排架结构应控制的地基主要变形特征为沉降量；D项，砌体承重结构应控制的地基主要变形特征为局部倾斜。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.4.12条第1款规定，8度设防，高度为75m的丙类建筑抗震等级为一级，故角柱的最小配筋率应大于1.1%，由于对Ⅳ类场地较高的高层建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335级钢筋最小配筋率加0.1%可知，该角柱全部纵向受力钢筋的最小配筋率应为1.3%。A项，根据表8.5.1可知，纵向受力钢筋的最小配筋率取



C项，根据第11.5.2条规定，对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm；D项，根据表11.5.2可知，角柱柱顶的箍筋最小直径应为10mm。

[μ]=[v]·[ρ]=L2T-1·M1L-3=ML-1T-1

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4.3.4条，列表计算如下：

查表4.3.5，IlE=29.4＞18，为严重液化。

牛顿环属超纲题（超出大纲范围）。

两截面面积相同，但(a)图截面分布离y轴较远，故Iy较大，对z轴的惯性矩相同

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第9.2.3条规定，当V≤0.7ftbh0时，支座负弯矩钢筋向跨内的延伸长度应延伸至按正截面受弯承载力计算不需要该钢筋的截面以外不小于20d处截断。故该负弯矩钢筋伸过支座A的最小长度a为：a＝1500＋20×20＝1900mm。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第4.1.4条表4.1.4-1及表4.1.4-2可知，C20混凝土的强度设计值为：fc＝9.6N/mm2，ft＝1.1N/mm2；根据第4.2.2条，4Φ25钢筋的强度设计值为：fy＝300N/mm2。根据第8.5.1条表8.5.1可知，纵向钢筋最小配筋率为：ρmin＝max（0.2，45ft/fy），45×ft/fy＝45×1.1/300＝0.165%＜0.2%，所以ρmin=0.2%；AS＝4×490.9＝1963.5mm2，则纵向钢筋配筋率为：




故应为超筋梁破坏。

0.707

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.1.1条式（5.1.1-1）计算，本题计算的是由竖向荷载和力矩共同作用下产生的3号桩的竖向力，由图可知，1号、2号和3号桩的竖向力都是最大值，得：



由此可知，C项数值最为接近。

解答：《钢结构设计规范》表3.4.1-3仔细对照，答案（A）、（B）、（C）均相符，答案（D）没有相应说明。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.2.2条第1款规定，梁、板下的墙体高度为：hw=15.05－14.25=0.8m根据第2款规定，由于hw=0.8m>1/3ln=1/3×l.5=0.5m，墙体荷载应按高度为l/3ln墙体的均布自重采用，由题意，永久荷载效应控制，荷载分项系数取1.35；
由题已知q1=35kN/m，故过梁承受的均布荷载为：q=1/3×l.5×5.0×l.35+35kN/m=38.375kN/m；
根据简支梁内力计算公式可得砖过梁承受的弯矩和剪力：M=1/8qln2=1/8×38.375×l.52 =10.79kN·m，V=1/2qln=1/2×38.375×1.5=28.78kN。由此可知，A项数值最为接近。

特征向量必须是非零向量，选项D错误。

水准路线是指在水准点之间进行水准测量所经过的路线，其布设形式分为三种：①闭合水准路线；②附合水准路线；③支水准路线。支水准路线是指从某一已知高程的水准点出发，沿某一路线，测定若干个高程待定的水准点，其路线不闭合又不附合，一般需往返观测，由于往返观测的高差方向相反，因此，支水准路线的往测高差理论值应和其返测高差理论值绝对值相等，符号相反，即往、返测得高差的代数和在理论上应等于零：



其高差闭合差为：

提示：用力矩分配法。

求解本题的关键是确定框架柱端的弯矩增大系数和柱端剪力增大系数。先考虑“强柱弱梁”把柱上端弯矩放大，同时放大底层柱下端弯矩，而后考虑“强剪弱弯”用增大后的柱端弯矩和柱剪力增大系数求解柱端截面组合的剪力设计值。已知框架的抗震等级为二级，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第6.2.2条及第6.2.3条规定，A栋房屋的抗震等级为二级，则柱下端截面弯矩设计值增大系数为1.5，




根据第6.2.5条式（6.2.5-1）计算，



由此可知，A项数值最为接近。

（D）解答：根据《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）第7.3.2条及条文说明，?=90。时，不增大?=0。时，取小值
d≥7.5D=225m时，不考虑 d=100m＜3.5D）=105m，且在0=45。左右时，风力干扰最大，故选（D）。

直接利用相互独立随机变量方差公式进行计算即可。D(3X-2Y)=32D(X)+22D(Y)=9×4+4×2=44

试验加载制度包括加载速度的快慢，加载时间间歇的长短、分级荷载的大小和加载卸载循环的次数等。不包括加载的方式。

提示：举例说明，级数均收敛，但级数一个收敛，一个发散。