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格构式轴压柱缀材的内力取决于弯曲时柱构件的剪力V。根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第5.1.6条规定，轴心受压构件的计算剪力应按



计算，其中，A为轴压构件横截面面积，fy和f是轴压构件材料屈服强度和抗弯强度设计值。故格构式轴心受压柱缀材的计算内力随柱的截面面积的变化而变化。

由流量计算公式
{图}

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.3条规定，取单向水平地震作用下考虑扭转耦联时的轴力标准值讲行计算：Nxk=5300kN，Nyk=5700kN；根据第5.2.3条第2款第3项规定，双向水平地震作用下的扭转耦联效应，应按下式中的较大值确定：




故取轴力标准值NEK=7265KN。由此可知，B项数值最为接近。

由于叠合梁两阶段制造和二次受力的特性，引起跨中的受拉钢筋应力超前和支座负弯矩滞后，对一般钢筋混凝土叠合连续梁和在第一阶段加载时跨中即已开裂的预应力混凝土叠合连续梁，在第二阶段加载初期，会产生由跨中向支座的内力重分布。因此，叠合构件第一、二阶段正截面受弯承载力计算方法与一般整浇梁不同。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第7.2.2条第2款规定，采用荷载准永久组合时，长期作用影响刚度



具体计算如下：
①求考虑荷载长期作用对挠度增大的影响系数：根据第7.2.5条第1款规定，当ρ'=0时，θ=2.0；当ρ'=ρ时，θ=1.6；当ρ'=0.8ρ时，内插得：



②求考虑荷载长期作用影响的刚度：根据式（7.2.2-2）计算，可得：

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4.1.6条规定，按承载能力极限状态设计时，效应组合剪力值的计算公式为：Vd＝γgVg＋γqVq。式中，γg、γq分别为永久作用效应及活载效应的分项系数，根据表4.1.6可得，γq＝1.4；γg＝1.2。将数据代入公式得，该主梁支点处的承载能力极限状态剪力值为：Vd＝1.2×280＋1.4×185＝595kN。由此可知，Ｂ项数值最为接近。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）条文说明第5.1.1条规定，对民用建筑楼面可根据在楼面上活动的人和设施的不同状况，可以粗略将其标准值分成七个档次。其中，活动的人很集中，有时很挤或有较重的设备时，取楼面均布活荷载标准值Lk=3.5kN/m2。

解应用牛顿第二定律。
答案:A

根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）第7. 3.1条，次梁连接处主梁腹板设置加劲肋，取F=0，(P. 71)

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.7条第2款规定，矩形基础的软弱下卧层顶面处的附加压力值为：



式中，pc为基础底面处土的自重压力，经计算为：pc＝18×2.0＝36kPa；
Pk为基底压力，经计算为：



查表可得，由于Es1/Es2=8.5/1.7=5，z/b=4/2=2.0＞0.5，取θ=25°；
则软弱下卧层顶面处的附加压力值为：



软弱下卧层顶面处，土的自重应力为：pcz＝18×2＋（19.0－10）×4＝72kPa；
则总和为：pz＋pcz＝16.07＋72＝88.07kPa。由此可知，D项数值最为接近。

将题设等式两边求导，得f′(x)=2f(x)，解此微分方程，得f(x)=Ce2x。又由已知关系式有f(0)=ln2，由此可得C=ln2。故f(x)=e2xln2。

提示：图示梁荷载为均布荷载q的一半，中点挠度也是均布荷载简支梁的一半。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第8.1.3条第1款规定，本结构应按剪力墙结构进行设计，且其中的框架部分应按框架—剪力墙结构的框架进行设计；根据表3.9.3可知，剪力墙抗震等级为三级，框架抗震等级为二级。

知识点:石材的工艺性质；

石材的物理性质包括表观密度、吸水性、耐水性、耐热性、导热性、抗腐蚀性、抗风化性；石材的力学性质包括石材的强度和硬度；石材的工艺性质包括加工性、磨光性、抗钻性等。B项，抗酸腐蚀性属于石材的物理性质。

质元在机械波动中，动能和势能是同相位的，同时达到最大值，又同时达到最小值，质元在最大位移处（波峰或波谷），速度为零，“形变”为零，此时质元的动能为零，势能为零。

(B) 解答：同一楼层弹塑性层间位移与小震弹性层间位移之比分别为：5.8，5.8， 5.82， 6.0,，5.91,，5.82,，5.8。
平均值为：5. 85；最大值为6.0。根据《抗规》第3. 10. 4条条文说明，

F=P×(F/P，i，5)=P/(P/F，i，5)=1200/0.6806=1763.15

HRB400级、HRB335级钢筋均为有屈服点钢筋，C50混凝土，β1＝0.8；
根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.7条式（6.2.7-1）计算，具体计算如下：
①对HRB400级钢筋，fy＝360N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：



②对HRB335级钢筋，fy＝300N/mm2，Es＝2.0×105N/mm2，εcu＝0.0033，则相对界限受压区高度为：



③根据第6.2.7条注解规定，当截面受拉区内配置有不同种类或不同预应力值的钢筋时，受弯构件的相对界限受压区高度应分别计算，并取其较小值。0.518＜0.55，故此钢筋混凝土偏心受压柱的截面相对界限受压区高度ξb＝0.518。

饱和黏性土具有含水量高、强度低的特点，摩擦型群桩的群桩效应显著。特别是挤土桩，沉桩时的挤土效应降低了黏土强度，使各单桩承载力下降，变形加大；另一方面，由于群桩中各单桩将作用于其上的竖向荷载均传递至地基土体，地基应力叠加而产生较大的沉降。因此，摩擦型群桩的沉降量大于单桩的沉降量。

MU10砖、M5混合砂浆，根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第3.2.1条表3.2.1-1可知，砌体抗压强度为：f=1.5N/mm2；
M5混合砂浆，根据第3.2.2条表3.2.2可知，砌体抗剪强度设计值为：fv=0.11N/mm2；
又A=0.49×0.37＝0.1813m2＜0.3m2，故砌体强度调整系数为：γa=0.7+A=0.7+0.1813=0.8813，则取f=0.8813×1.5=1.322N/mm2，fv=0.8813×0.11=0.097N/mm2；
平均压应力为：σ0=Nu/A=33000/181300=0.182N/mm2；则轴压比为：σ0/f=0.182/1.322=0.138；又γG=1.35，则根据第5.5.1条式（5.5.1-3）计算，剪压复合受力影响系数为：μ＝0.23-0.065σ0/f=0.23-0.065×0.182/1.322＝0.221；
取α=0.64，则受剪承载力为：V＝18.2kN＜（fv+αμσ0）A＝（0.097+0.64×0.221×0.182）×181300＝22.25KN。由此可知，A项数值最为接近。

提示：注意交流电路中电感元件感抗大小与电源频率成正比，XL=ωL；电容元件的容抗与电源的频率成反比，XC=1/ωC。当电源频率提高时，感抗增加，容抗减小。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-98)第4.3.4条，由式(4.3.4-1)可得，结构总水平地震作用标准值为：
FEk=αeq=0.22×0.8×(4300+4100×10+160×0.5+550×10×0.5)=8471kN。

提示：“有无对比”是财务分析应遵循的基本原则。

提示：求右支座反力，用截面法求下弦杆轴力，再用结点法求N1。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.3.8条规定，当无相邻荷载影响，基础宽度在1m～30m范围内时，基础中点的地基变形计算深度也可按下列简化公式计算：zn＝b（2.5－0.4lnb）＝1.6×（2.5－0.4ln1.6）＝3.70m；在计算深度范围内存在基岩时，zn可取至基岩表面；当存在较厚的坚硬黏性土层，其孔隙比小于0.5、压缩模量大于50MPa，或存在较厚的密实砂卵石层，其压缩模量大于80MPa时，zn可取至该层土表面。故地基变形计算深度为3.70m。由此可知，A项数值最为接近。

查《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）表4.3.4可得：当设计基本地震加速度g＝0.15时，液化判别标准贯入锤击数基准值N0＝10；当设计地震分组为第三组时，调整系数β＝1.05；当填土为砂土时，黏粒含量百分率ρc＝3。根据式（4.3.4），液化判别标准贯入锤击数临界值为：



其中，dw＝3.6m，dw＝1.5m。
代入数据解得：Ncr＝10×1.05×[ln（0.6×3.6＋1.50）－0.1×1.5]＝12.0。
实测标准贯入锤击数为5击，小于12.0，判断饱和砂土为液化土。
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第6.3.3-6条，超出基础边缘的处理宽度，宜为基底下设计处理厚度的1/2～2/3，且不应小于3m；对可液化地基，基础边缘的处理宽度不应小于5m。
综上所述，超出基础边缘的处理宽度不应小于5m。
故答案选D项。
【考点分析】
本题主要考查砂土的液化判别及强夯处理范围等基本概念和计算，包括以下考点:
①对砂土的液化进行判别；
②强夯处理范围。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①首先根据提供的抗震设防参数、地下水位，计算液化判别标准贯人锤击数临界值，应与勘察得到的土体标准贯入锤击数进行比较，判别饱和砂土为液化土；
②最后综合考虑各类因素，抗液化处理为控制因素，据此确定超出基础边缘的处理宽度不应小于5m。

ESi-j是双代号网络计划的时间参数，表示工作i-j的最早开始时间。ABC三项都是单代号网络计划的时间参数，其中，STSi-j表示工作i开始到工作j开始这一期间的时距；ESi表示工作i的最早开始时间；LFi表示工作i的最迟必须完成时间。

提示：最高主量子数为3时，有3s、3p和3d亚层，当它填充3s23P6电子后，电子即将进入4s亚层，这时将出现最高主量子数为4，与题意不符。若电子填充到3d亚层上，则它处于激发态，与题意也不符。

将A的第i行变为A'的第i列即得A'

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表5.2.1可知，截面塑性发展系数为：γx=1.05，弯矩为考虑分项系数后计算得到的；根据第4.1.1条及第4.1.4条规定，则其最大弯曲正应力值为：

该框架柱的配筋违反以下规范的抗震构造要求：①根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.4.12条表11.4.12-1可得，KZ1的纵筋最小配筋百分率为0.75％，KZ1的纵筋截面面积为：As=4×314.2+12×254.5=4311mm2<800×800×0.75%=4800mm2，故其违反《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.4.12条的规定；②KZ1非加密区箍筋间距为200mm>10×18=180mm，故其违反《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.4.18条的规定，对二级抗震框架柱加密区以外箍筋间距不应大于10d（d为纵向钢筋直径）。综上所述，一共有二处违反规范。

土体自重应力产生的地基沉降已经完成，施工基础时，基底标高以上的土体被挖除，基底卸载压力为19.6×（1.1+1.5）=50.96kPa。根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.2条第1款固定，取1m长度基础分析，基底附加应力为：




由此可知，B项数值最为接近。

知识点:影响线的定义与静定结构内力的计算；