注册结构工程师每日一练9卷

考虑多普勒效应，有

该结构为静定结构，采用单位荷载法计算。在A截面处附加单位力偶矩，作MP图和图，如图所示。图乘可得A截面转角为：

利用液压加载试验系统可以做各类建筑结构和构件（屋架、梁、柱、板、墙板等）的静荷试验，尤其对大吨位、大挠度、大跨度的结构更为适用，它不受加荷点数多少，加荷点的距离和高度的限制，并能适应均布和非均布、对称和非对称加荷的需要。

招标代理机构作为社会中介组织，不得隶属于任何行政机关或国家机关，或者与其有利益关系。招标代理机构须具备的条件：(1)具有营业场所和相应资金；(2)具有编制招标文件和组织评标的专业力量；(3)具有可以作为评标委员会成员人选的技术、经济等方面的专家库

提示：X~N(0,1) ,P{-a≤X≤a}=2Φ(a)-1。

提示：依据规定，开挖基坑或管沟可做成直立壁不加支撑，挖方深度宜为:①砂土和碎石土不大于1m；②轻亚粘土及亚粘土不大于1. 25m；③粘土不大于1. 5m；④坚硬粘土不大于2m。

先用柔度法计算体系刚度k。在m上施加一单位力，画出M1图如下：



故



k＝24EI/l3。
再求m处的等效简谐荷载，选取图2示基本结构，建立力法方程：δ11X1＋Δ1P＝0，易求δ11＝l3/（24EI），Δ1P＝（－l2/8）Msin（θt），解得X1＝3Msin（θt）/l。



故图示体系的运动方程为

该系统无外力作用，且接触面均光滑，即无摩擦力作用，则动量、动量矩、机械能守恒。

提示：矩形断面水力最佳宽深比β=2，即b=2h。

测量工作应遵循的原则包括：①在测量布局上，应遵循“由整体到局部”的原则；在测量精度上，应遵循“由高级到低级”的原则；在测量次序上应遵循“先控制后碎部”的原则。②在测量过程中应遵循“随时检查，杜绝错误”的原则。③测量的三项基本工作包括距离测量、角度测量和高差测量。

基元反应即反应物只经过一步就直接转变为产物的简单反应，其反应速率与各反应物浓度的幂的乘积成正比(其中各反应物浓度的幂的指数是该反应物化学计量数的绝对值)，这个结论叫做质量作用定律。对于某一确定的反应来说，反应速率常数的大小与反应物的本性、温度和催化剂有关，与反应物浓度无关。

根据



可知，当波长λ一定时，干涉条纹的疏密与介质的折射率及平凸透镜的曲率半径有关

《中华人民共和国招标投标法》第二十三条规定，招标人对已发出的招标文件进行必要的澄清或者修改的，应当在招标文件要求提交投标文件截止时间至少十五日前，以书面形式通知所有招标文件收受人。该澄清或者修改的内容为招标文件的组成部分。

铆钉的挤压面积等于铆钉直径乘以板的厚度。

若波动方程用余弦函数表示，则波动的能量即为正弦平方的形式。质元从平衡位置处运动到最大位移处的过程中，其对应能量是从最大值降为零。

根据正交性有：m1Y11Y12+m2Y21Y22=0，则

底层的竖向地震作用产生的轴向力标准值为：



根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.3.1条规定，构件竖向地震作用效应按各构件承受的重力荷载代表值分配，并乘以增大系数1.5。底层中柱A的竖向地震作用产生的轴向力标准值NEvk可按柱A分担的面积比例分配，则底层中柱A的竖向地震产生的轴向力标准值为：NEvk=[（5×7）/（50×21）]×21224×1.5=1061kN。由此可知，D项数值最为接近。

提示：临塑荷载、临界荷载公式是在均布条形荷载的情况下导出的，对于矩形和圆形基础借用这个公式计算，其结果偏于安全。

提示：周期信号的傅氏级数分析。

该题为两线性放大电路，第一级为积分器

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第11.4.12条第1款规定，8度设防，高度为75m的丙类建筑抗震等级为一级，故角柱的最小配筋率应大于1.1%，由于对Ⅳ类场地较高的高层建筑最小配筋率加0.1%以及采用HRB335级钢筋最小配筋率加0.1%可知，该角柱全部纵向受力钢筋的最小配筋率应为1.3%。A项，根据表8.5.1可知，纵向受力钢筋的最小配筋率取



C项，根据第11.5.2条规定，对吊车梁区段，取上柱根部至吊车梁顶面以上300mm；D项，根据表11.5.2可知，角柱柱顶的箍筋最小直径应为10mm。

《合同法》规定，当事人订立合同，应当具有相应的民事权利能力和民事行为能力。因此，(C)符合题意。

提示：《砌体工程施工质量验收规范》(GB 50203-2002)中第6.1. 11条规定，混凝土芯柱施工中，砌筑砂浆强度大于1MPa时，方可灌注芯柱混凝土。

沿池壁方向取1m宽度的竖向板带，当不考虑池壁自重影响时，此竖向板带相当于上端自由、下端固定，承受三角形承压力的悬臂板。池壁固定端的弯矩设计值及剪力设计值计算（水荷载分项系数取1.2）；

对于计算地基中的应力起点，土自重应力应从天然地面起算，地下水位以下一般应取有效重度计算。因地下水位以下透水层中，自重应力应采用有效重度计算，所以地下水位下降后，使原水位以下自重应力增大，地下水位上升后，使变动后水位以下自重应力减小。

由连续性方程可求得流速v2和流量Q，由1—1与2—2断面间的能量方程求得压力p2。再建立动量方程求水流对弯管的作用力

知识点:静止土压力系数的计算公式；

净跨ln=5.95-20.5=4.95m；支座中心距离 lc=5.45m，而1.1ln=5.445m，故计算跨度l0=5.445m，墙体总高：H=12m＞l0，故取，hw=20=5.445m，H0=hw+hb/2=5.445+0.45/2=5.670m。根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（7.3.6-3、7.3.6-5）计算，对于自承重墙梁：

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.2条规定，当偏心荷载作用时，基底压力最大值的计算公式为：



由于偏心距为：



则代入数据可得基底边缘最大压力值为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据恒定流定义可得。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）表5.1.4-1取水平地震影响系数最大值αmax=0.12，故结构总水平地震标准值为，
FEk=0.12×65000=7800kN根据第5.4.1条，水平地震作用分项系数



故底层墙体总水平地震剪力设计值为：
V0=1.3×7800=10140kN

使整体稳定不起控制作用，即意味着可不计算梁的整体稳定性。根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.2.1条的规定，可不计算梁的整体稳定性的情况包括：①有铺板（各种钢筋混凝土板和钢板）密铺在梁的受压翼缘上并与其牢固相接、能阻止梁受压翼缘的侧向位移时；②H型钢或等截面工字形简支梁受压翼缘的自由长度l1与其宽度b1之比不超过规定的数值时。

工程测量中高斯平面直角坐标系规定X轴向北为正，Y轴向东为正。坐标方位角又称方向角，是指在平面直角坐标系内，以平行于X轴的方向为基准方向，顺时针转至两点间连线的水平角（0°～360°）。120o05′对应的方位为东南方向，坐标增量在第二象限。所以，该直线的坐标增量

提示：A图是瞬时冲击荷载产生的波形，瞬时振幅大，由于受空气中阻尼影响，振幅逐渐减小，是一种有阻尼的自由衰减振动。B图的波形为简谐振动；C图波形为随机振动；D图波形为两个频率接近的简谐振动拍振。

在均布荷载下，地基的附加应力在同一深度范围内中心点最大，故角点的附加应力较中心点小，所以1m处的竖向附加应力应小于中心处才符合实际情况。

钢尺量距的成果整理一般应包括计算每段距离的量得长度、尺长改正、温度改正和高差改正，最后算得经过各项长度改正后的水平距离。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条及第3.2.4条规定，分别计算荷载效应组合设计值如下：
①当按屋顶均布活荷载效应控制的组合时（风荷载的组合值系数ψc=0.6）：MD=1.2×50+1.4×30+1.4×0.6×25=123kN·m；
②当按风荷载效应控制的组合时（屋顶均布活荷载的组合值系数ψc=0.7）：MD=1.2×50+1.4×25+1.4×0.7×30=124.4kN·m；
③当按永久荷载效应控制的组合时：MD=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.6×25=117.9kN·m；
124.4kN·m＞123kN·m＞117.9kN·m，故应按风荷载效应控制的组合确定D点弯矩设计值MD，即MD=124.4kN·m。

两种情况可动铰支座的约束反力不同。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录A第A.1.2条规定，冶金工厂或类似车间中设有工作级别为A7、A8级吊车的车间，其跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构，由一台最大吊车横向水平荷载（按荷载规范取值）所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.3.6条规定，变形计算深度范围内压缩模量的当量值



应按下式计算：



式中，Ai为第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值；根据题（3）得到的附加应力系数可得：A1＝0.2217，A2＝0.2023；故计算深度范围内土层压缩模量的当量值为：



由此可知，B项数值最为接近。

方案经济比选可采用效益比选法，费用比选法和最低价格法。当比较方案的寿命一致时，通过计算各方案的净现值（NPV）来比较方案的优势的方法，选择净现值最大的方案为最优方案，计算各方案净现值时，采用的贴现率应该相同。本题中两个方案的内部收益率均大于基准收益率，但NPV甲小于NPV乙，所以选择净现值大的乙方案。

解参看流体运动基本概念及流动分类的内容，由非恒空流与均句流定义可知。
答案:B

先求各杆的转动刚度，远端固定，S=4i；远端简支，S=3i；远端滑动，S=i各杆刚度和长度均相同，各杆的转动刚度分别为：故分配系数

A项正确，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第14.2.1条第1款规定，7度Ⅰ、Ⅱ类场地的丙类地下建筑，可不进行地震作用计算。
B项正确，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第14.2.3条第3款规定，结构的重力荷载代表值应取结构、构件自重和水、土压力的标准值及各可变荷载的组合值之和。
C项正确，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第14.3.2条第2款规定，对地下连续墙的复合墙体，顶板、底板及各层楼板的负弯矩钢筋至少应有50%锚入地下连续墙，锚入长度按受力计算确定。
D项错误，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第14.1.4条规定，丙类钢筋混凝土地下结构的抗震等级，8、9度时不宜低于三级。乙类钢筋混凝土地下结构的抗震等级，8、9度时不宜低于二级。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）表3.9.3，可知其底层剪力墙抗震等级为二级。
　　根据《高规》第10.2.18条，部分框支剪力墙结构中，二级落地剪力墙底部加强部位的弯矩设计值应按墙底截面有地震作用组合的弯矩值乘以增大系数1.3采用，故墙肢底部截面的弯矩设计值为：M＝1.3×2300＝2990kN·m。
　　根据《高规》第7.2.6条，底部加强部位剪力墙截面的剪力设计值，二级时应按《高规》式（7.2.6-1）调整，即墙肢底部截面的剪力设计值为：V＝ηvwVw＝1.4×600＝840kN。
　　选项中与结果最接近的是3000，850。因此答案选A项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查剪力墙墙肢截面的内力设计值。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》表3.9.3条，由结构的设防分类、烈度、结构类型及房屋高度确定构件的抗震等级，因此墙肢W1的抗震等级为二级；
　　②根据《高规》第10.2.18条，计算墙肢底部截面的弯矩设计值M；
　　③根据《高规》第7.2.6条，计算墙肢底部截面的剪力设计值V。

提示：滑升模板系统的全部荷载，最终是靠支承杆传递到混凝土结构上的。