2021岩土工程师试题8章

质点系动量：，为各质点动量的矢量和，图示杆的质心在杆中端。

风力减弱时，气流中的含沙量相对增多，有时风沙流在行进中遇到障碍物会风力减弱，此时就要发生沙粒的堆积，叫做风积作用。风积地貌主要指风积作用形成的各种沙丘。

根据朗肯土压力理论，当土体达到主动极限平衡状态时，破坏面与水平面的夹角为



则



对滑体进行静力平衡分析，滑体自重G、破坏面上的反力、墙背对滑动土体的反力E（大小等于土压力）形成一个直角三角形，主动土压力可根据力的合成求得：

根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ 79-2002)第8. 2. 2条，
相对密实度达到0. 7时的孔隙比e1为：
e1=emax-Dr1(emax-emin)=0. 96-0. 7×(0. 96 -0. 75) =0.813；
等边三角形布桩，桩间距为：

实行项目法人责任制，由项目法人对项目的策划、资金筹措、建设实施、生产经营、偿还债和资产的保值增值，实行全过程负责。国有单位经营性大中型建设工程必须在建设阶段组建项目法人，建设工程实施项目法人责任制。项目法人的职责有：①以质量为中心强化建设项目全面管理；②严格执行建设程序，搞好工程竣工验收。

提示:粘性土随含水量不同，可呈现固态、半固态、可塑状态、流动状态，从流动状态到半固态，随着含水量的减小，土的体积减小，但当粘性土由半固体状态转入固体状态时，其体积不再随含水量减小而变化。

提示:δ= (2k+1)λ/2=(2X3 + 1)λ/2。

在此控制电路图可以看出{图}

牛顿流体的定义。

提示:方程是一阶齐次方程，化为可分离变量方程求通解。

A项，安全生产责任制度相关法律规定，单位主要负责人、施工项目经理、专职人员与从业人员都有报告生产安全事故的责任。BC两项，确保安全生产费用有效使用、进行工伤事故统计、分析和报告是单位负责人、项目经理的责任；D项，单位主要负责人、施工项目经理是单位的人事安排，不需要经过考试（项目经理至少是二级建造师），专职人员与从业人员需要通过考试合格后，持证上岗。

提示：当基底的长边尺寸与短边尺寸之比大于或等于10时，地基中附加应力可以按平面问题求解；否则，应按空间问题求解。独立基础的长短边之比小于10，应按空间问题求解。

如图，三角形ABC和三角形DEF由三根不交于一点的链杆相连，构成几何不变且无多余约束的体系。折杆AGB与AHC为两个多余约束。

滑坡稳定性计算常用的几种方法的基本特点是：①瑞典圆弧法假设均质粘性土坡滑动时，其滑动面常近似为圆弧形状，假定滑动面以上的土体为刚性体，即设计中不考虑滑动土体内部的相互作用力，假定土坡稳定属于平面应变问题；②瑞典圆弧滑动面条分法假定滑动面以上的土体分成多个垂直土条，对作用于各土条上的力进行力和力矩平衡分析，求出在极限平衡状态下土体稳定的安全系数；③毕肖甫法是根据根据静力平衡条件和极限平衡状态时各土条力对滑动圆心的力矩之和为零等；④简布法把回弧滑动面土坡稳定性分析的条分法加以推广，应用于滑动面为任意形状的土坡计算，给出了任愈形状滑动面土坡稳定性的分析公式。毕肖普法所得稳定性系数普遍比瑞典法大，随着孔压和中心角的增大，瑞典法在总体上逐渐减小，而毕肖普法在总体上逐渐增大，两者的差异也逐渐增大。

提示:对于端承桩基和桩数不超过3根的非端承桩基，由于桩群、土、承台的相互作用甚微，因而基桩承载力可不考虑群桩效应，即群桩承载力等于各基桩相应单桩承载力之和。桩数超过3根的非端承桩基的基桩承载力往往不等于各基桩相应单柱承载力之和。

根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021 —2001 )(2009年版)第10. 10.3条，跨孔法波速测试的技术要求应符合的规定有：①振源孔和测试孔，应布置在一条直线上；②测试孔的孔距在土层中宜取2 ~ 5m，岩层中宜取8~15m,测点垂直间距宜取1 ~ 2m,近地表测点宜布置在0. 4倍孔距的深度处，震源和检波器应置于同一地层的相同标高处; ③当测试深度大于15m时，应进行激振孔和测试孔倾斜度和倾斜方位的量测，测点间距宜取1m。

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 5007-2002)第8. 2. 2条，A项，基础台阶每阶高度宜为300~500mm; B项，垫层混凝土强度等级应为C10; C项，墙下钢筋混凝土条形基础纵向分布钢筋的直径不小于8mm。

提示:根据两翼产状及其与核部岩层的新老关系分析。

解：选C。 概念题目。

提示:大理石的主要化学成分是CaCO3，呈弱碱性，故耐碱但不耐酸，易风化与溶蚀，耐久性差，不宜用于室外。

岩土工程监理的特点主要包括：①隐蔽性；②复杂性；③风险性；④时效性； ⑤综合性。

驻波就是两列波合成，所以驻波方程y=Acos2π(vt-x/λ)+Acos2π(vt+x/λ)=A[cos(2πvt-2πx/λ)+cos(2πvt+2πx/λ)]=A[2cos2πvtcos2πx/λ]=2cos2πx/λAcos2πvt故得振幅为2Acos(2πx/λ)。

A项，50年内超越概率为10%的地震烈度为多遇地震，50年内超越概率约为63%的地震烈度为基本烈度，因此是50年而非使用年限内，错误；B项，乙类建筑的地震作用应符合本地区设防烈度的要求，其抗震措施应符合本地区设防烈度提高一度的要求，正确；C项，遵循抗震设计原则“强梁弱柱、强剪弱弯、强结点弱构件”，正确；D项，抗震设计中，应保证结构具有多道防线，防止出现连续倒塌的状况，正确。

据：①《面授班辅导讲义》第二十七讲。
②《建筑桩基技术规范55 (JGJ 94-2008)第5. 4. 5条、第5. 4. 6条。
(1)基础的总浮力队NK总为：
NK总=141-108=33(MN)=33000(kN)
(2)群桩呈非整体破坏时基桩的抗拔极限承载力标准值Tuk为：
(3)桩身自重Gp为:
(4)桩数n为:
答案为(C)。

解：选C。
中断技术可以解决快速CPU与慢速外设之间的矛盾，使CPU可以与外设同时工作，甚至可以与几个外设同时工作。

方程组对应的矩阵，齐次线性方程组只有零解的充要条件是|A|≠0，即有a≠1且b≠2

利用胡克定律及线应变公式

此题采用卡式第二定理计算C点的挠度，因在C截面上无与挠度相应的荷载作用，故需虚加一力F

力在一种特定的材料中是按一定的角度分布与传递的，这个角称为力的分布角，也称为这种材料的刚性角α。当刚性基础底部宽度超过刚性角控制范围时，基础底部就容易因受剪而开裂。因此，刚性材料基础设计时为避免受拉或受剪而破坏必须使基底宽度在刚性角控制范围内。柱下钢筋混凝土独立基础既是独立基础又是扩展基础，故可不按刚性角的要求设计。

只有内存储器中的数据可被CPU直接调用，外存中的数据要进入CPU，首先要调入内存，然后才可被CPU调用

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第4.1.6条，预制桩的桩身配筋应按吊运、打桩及桩在使用中的受力等条件计算确定。采用静压法沉桩时，最小配筋率不宜小于0.6％，主筋直径不宜小于φ14，打入桩桩顶以下4～5倍桩身直径长度范围内箍筋应加密，并设置钢筋网片。

环境影响报告书、环境影响报告表或者环境影响登记表自批准之日起满五年，建设项目方开工建设的，其环境影响报告书、环境影响报告表或者环境影响登记表应当报原审批机关重新审核。

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)第5.1.4条及5.1.5条计算
Tg＝0.3s，假定阻尼比为0.05
aA/aB＝amax/[(Tg/TB)γη2amax]

根据规范图5.1.5得
aA=η2amax=amax

《水工建筑物抗震设计规范》DL5073-2000第5.2.4条，第5.2.2条

建设工程项目总投资，一般是指进行某项工程建设花费的全部费用。生产性建设工程项目总投资包括建设投资和铺底流动资金两部分；非生产性建设工程项目总投资则只包括建设投资。

解：选B。恒定流的概念：流场中各运动要素均不随时间变化。

岩土工程设计概算的编制依据包括：①经批准的工程孳设计划任务书；②岩土工程勘察资料；③设计图纸及其说明书；④概算定额、概算指标或综合预算定额；⑤各地区的设备及材料预算价格；⑥地区工资标准、有关取费标准和费用定额。

提示:圈梁的作用不包括Ⅳ。

在标准状态下，体积比即为摩尔数比。氧气自由度为5，氦气自由度为3，内能

所以E1:E2=（5/3）×（1/2）=5:6。

参看压强的两种基准

参见《碾压式土石坝设计规范》（SL 274—2001）附录D表D. 1. 1相关规定。

提示:根据土洞最易发生在覆盖型岩溶地区来分析。

根据垂直渗流、水平渗流的平均渗透系数的计算公式可得。

据《建筑地基处理技术规范》(JCJ 79—2002)5.2.4条、7.2.8条计算
de=1.05s=1.05×1.0=1.05m

建设投资是指项目筹建和建设期间所需的建设费用。建设投资由工程费用(包括建筑工程费、设备购置费、安装工程费)、工程建设其他费用和预备费(包括基本预备费和涨价预备费)所组成。其中工程建设其他费用是指建设投资中除建筑工程费、设备购置费和安装工程费之外的，为保证项目顺利建成并交付使用的各项费用，包括建设用地费用、与项目建设有关的费用(如建设管理费、可行性研究费、勘察设计费等)及与项目运营有关的费用(如专利使用费、联合试运转费、生产准备费等)。

提示:图乘法的应用条件是:直杆结构、分段等截面、相乘的两个弯矩图中至少有一个为直线型。

根据《铁路工程特殊岩土勘察规程》（TB 10038—2001）第5. 2. 3条条文说明， 有：
Hc =5.52cu/y=5.52×8/18.5 =2.387m。

根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007—2002)第6. 4. 3条，
第1块滑体自重沿滑动面的分力:
G1t=G1sinβ1=50×sin25°=211.3kN/m；
第1块滑体自重沿垂直滑动面的分力：G1n=G1cosβ1=500×cos25°=453.2kN/m;
第2块滑体自重沿滑动面的分力：G2t=G2Sinβ2=900×sin10°= 156.3kN/m；
第2块滑体自重沿垂直滑动面的分力：G2n=G2cosβ2=900×cos10°=886.3kN/m；
第3块滑体自重沿滑动面的分力:G3t=G3sinβ3=700×sin22°=262. 2kN/m；
第3块滑体自重沿垂直滑动面的分力：G3n= G3cosβ3 =700×cos22°=649. 0kN/m；
传递系数ψi:
ψ2=cos(β1-β2)-sin(β1-β2)tanφ2=cos(25°-10°)- sin(25°- 10°)tan10°=0.920；
ψ3=cos(β2-β3)-sin(β2-β3)tanφ3=cos(10°-22°) - sin (10°-22°) tan10°= 1.015 ；
第1块滑体的剩余下滑力：
F1=ytG1t- G1ntanφ1-c1l1=1.15×211.3 - 453. 2×tan10°- 10×11.03 =52.8kN/m；
第2块滑体的剩余下滑力：
F2=F1ψ2 + ytG2t-G2ntanφ2-c2l2= 52.8×0.920 + 1.15×156.3-886.3×tan10°-10×10.15 =-29.5kN/m；
第2块滑坡推力为负值，表示自该块以上滑坡稳定，故计算F3时，取F2=0；
第3块滑体的下滑推力F3为：
F3= F2ψ3+ytG3t-G3ntanφ3 -c3l3=0×1.015 + 1.15×262. 2 -649.0×tan10°- 10×10. 79 = 79. 2kN/m。

水泥颗粒不断水化，水化物逐渐增多，水泥颗粒表面的水化物膜层愈来愈厚，颗粒间的空隙逐渐减小，而包有凝胶体的水泥颗粒逐渐接近、接触，在接触点借助于范德华力，凝结成多孔的空间网络，形成凝聚结构，水泥浆开始失去可塑性，即水泥的初凝，但这时尚无强度。

速度的量纲为m/s,长度为m,运动粘度为m2/s。

提示:ω为常数，则惯性力简化结果惯性力偶为零。

计算标准差Sn=0. 228,故取分项系数λ=0. 935，试桩极限承载力平均值Qum= (735 +912 +1088 + 1265)/4 =1000kN。当 Sn＞0. 15 时，Quk=λQum，即Quk=0.935×1000=935kN。