岩土工程师经典例题7卷

“=1”为异或门的逻辑符号，即F=ab+ab

提示：y1-y3、y2-y3为对应齐次方程的特解，为非齐次方程的特解。

据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94—94)5.1.1.1条。

对x求偏导数，将y看作常数，有

A项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第6.6.5条规定，人工挖孔桩的孔径（不含护壁）不得小于0.8m，且不宜大于2.5m；孔深不宜大于30m；B项，根据第6.6.6条规定，人工挖孔桩混凝土护壁的厚度不应小于100mm，混凝土强度等级不应低于桩身混凝土强度等级，并应振捣密实；C项，根据第6.6.7条第2款规定，每日开工前必须检测井下的有毒、有害气体，并应有足够的安全防范措施；D项，根据第6.6.7条第4款规定，挖出的土石方应及时运离孔口，不得堆放在孔口周边1m范围内，机动车辆的通行不得对井壁的安全造成影响。

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附加沉降量s可按下式计算：

提示:《砌体工程施工质量验收规范》(GB 50203-2002)中第6.1. 11条规定，混凝土芯柱施工中，砌筑砂浆强度大于1MPa时，方可灌注芯柱混凝土。

根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—2012）附录E第E.0.1条规定，群井按大井简化时，均质含水层潜水完整井的基坑降水总涌水量可按下式计算：



式中，基坑地下水位的设计降深sd为：sd＝6.0＋0.5－0.5＝6.0m
基坑等效半径为r0为：



潜水含水层厚度H＝9.5－0.5＝9m，代入数据计算得：




取为2。
因基坑长等于宽的2倍，则可把基坑均分为两个正方形；因是开放式降水，则可把降水井放在每个正方形的中心，如题解图所示。



潜水完整井，验算基坑四个角点的降深：
根据第7.3.5条规定，当含水层为粉土、砂土或碎石土时，潜水完整井的地下水位降深可按下式计算：



计算两口井对一个角点的降深，代入数据计算得：



第7.3.4条规定，基坑地下水位降深应符合下式规定：si≥sd，其中，si＝6.2＞sd＝6.0，满足要求。

注意不要将框剪结构和深基础混淆在内。

根据借款资金成本计算公式计算

先计算该段内的轴力。

由1.28/156=0.008205；1.2/140=0.008571；1.05/175=0.006；1.18/168=0.007，可知乙方案每元价值系数最大，为最佳方案。

冻土是指0°C以下且含有冰的各类土；多年冻土是指冻结状态连续2年或2年以上年以上不融的冻土；冻土地基勘探钻进时，宜采用大孔径，一般开孔直径不宜小于 130mm，终孔直径不宜小于108mm。

提示:石膏属于无机气硬性胶凝材料。

尼龙-6是已内酰胺单体的加聚物。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第4.1.4条，建筑场地覆盖层厚度按地面至剪切波速大于500m/s的土层顶面的距离确定，故其值为16. 5m。传播时间为：
，
土层的等效剪切波速为：vse=d0/t=16.5/0.081=203.7m/s，则可判定场地类别为II。根据第5.1.4条及第5.1.5条，对于8度地震区、II类场地和设计地震第一组可知其水平地震影响系数最大值αmax=0.16，特征周期Tg=0.35s。由于Tg＜T＜5Tg，故选用下列公式计算地震影响系数：α=(Tg/T）yη2αmax 。式中，衰减系数：y=0.9，阻尼调整系数：η2=1；故可得，α=(0.35/1)0.9×1×0.16=0.062。

34号元素为Se。

《建筑工程勘察设计条例》规定，经原建设工程勘察、设计单位书面同意，建设单位也可以委托其他具有相应资质的建设工程勘察、设计单位修改，修改单位完成对修改部分承担相应责任。因此，(C)符合题意。

A项，中性点以上桩身轴力随深度递增，中性点处桩身轴力最大，中性点以下桩身轴力随深度递减；BC两项，中性点以上，土的沉降大于桩的沉降，中性点以下，土的沉降小于桩的沉降，中性点处没有桩土相对位移，而不是桩侧土沉降为零；D项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ94—2008）第5.4.2条规定，当桩周土层产生的沉降超过基桩的沉降时，在计算基桩承载力时应计入桩侧负摩阻力。

建筑物作用于底板上的反力值为：底板传到地基上的压力由地基土和水二者共同承担。其中，水所承担的压力为：p水=10×2=20kPa,则土所承担的压力为：p土=200-20 = 180kPa。

提示:平面平行力系向一点简化后的主矢与原力系方向一致。

根据《碾压式土石坝设计规范》（DL／T 5395—2007）第6.1.5条，以下几种黏性土作为防渗体填筑材料时，应进行专门论证，并根据其特性采取相应措施：①塑性指数大于20和液限大于40％的冲积黏土；②膨胀土；③开挖或压实困难的干硬黏土；④冻土；⑤分散性黏土。根据第6.1.6条，红粘土可做坝的防渗体。

由题意可知，渗水前稳定系数为：

由此可知，A项数值最为接近。

动水压力的产生是因为水的流动，水在流动中产生动水压力，因此，动水压力的方向与水流方向是一致的。

基坑开挖与支护设计应包括：①支护体系的方案技术经济比较和选型；②支护结构的强度，稳定和变形计算；③基坑内外土体的稳定性验算；④基坑降水或止水帷幕设计以及围护墙的抗渗设计；⑤基坑开挖与地下水变化引起的基坑内外土体的变形及其对基础桩，邻近建筑物和周边环境的影响；⑥基坑开挖施工方法的可行性及基坑施工过程中的监测要求。

根据《公路工程抗震规范》（JTG B02—2013）第3.1.1条规定，单跨不超过150米的桥梁，其抗震设防类别为B类。
由表得：Ci=0.5。



表　桥梁抗震重要性修正系数Ci

管嘴出流很多地方与孔口出流相似，故管嘴流量公式与孔口相同，即

但管嘴流量系数μ与孔口不同。圆柱形管嘴进口处先收缩，形成一收缩横断面，收缩断面后，流线扩张至出口处充满断面，无收缩，流量系数为0.82，大于小孔口的流量系数0.62。因此孔口出流的流量小于管嘴出流的流量。

公式中Nγ、Nq、Nc均为承载力系数，它们都是无量纲系数，仅与土的内摩擦角φ有关。

从而知直线//平面或直线与平面重合；再在直线上取一点（0,1,0），验证该点是否满足平面方程。

B项，岩石按成因分为岩浆岩、沉积岩和变质岩。其中，沉积岩是由原岩（即岩浆岩、变质岩和早期形成的沉积岩）经风化剥蚀作用而形成的岩石碎屑、溶液析出物或有机质等，经流水、风、冰川等作用搬运到陆地低洼处或海洋中沉积。在温度不高、压力不大的条件下，经长期压密、胶结、重结晶等复杂的地质过程而形成的；A项，变质岩是地壳中的原岩由于地壳运动、岩浆活动等，改变了原来岩石的结构、构造甚至矿物成分，形成的一种新的岩石；CD两项，岩浆岩又称火成岩，是由地壳下面的岩浆沿地壳薄弱地带上升侵入地壳或喷出地表后冷凝而成的。

参加统计的试桩，当满足其极差不超过平均值的30％时。可取其平均值为单桩竖向极限承载力。极差超过平均值的30％时，宜增加试桩数量并分析离差过大的原因，结合工程具体情况确定极限承载力。
将单桩竖向极限承载力除以安全系数2，为单桩竖向承载力特征值RA。
本题中取

根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021-2001）（2009年版）第11.2.3条，常水头试验适用于砂土和碎石土；变水头试验适用于粉土和黏性土；透水性很低的软土可通过固结试验测定固结系数、体积压缩系数，计算渗透系数。

此题有技巧，把第3列换成1，0，4，1，则

根据《建设工程勘察设计管理条例》第十九条规定，除建设工程主体部分的勘察、设计外，经发包方书面同意，承包方可以将建设工程其他部分的勘察、设计再分包给其他具有相应资质等级的建设工程勘察、设计单位。根据第二十条规定，建设工程勘察、设计单位不得将所承揽的建设工程勘察、设计转包。

锚杆总长度I的计算公式为：l=l1+lm1+lm2。据题意具体分析如下：
①在黏性土中的锚杆长度为：h1/sinθ=3/sin20°=8.77m，则在黏性土中的锚固段长度为:lm1=8.77-lf=8.77-6 =2.77m。
②根据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120—1999)表4. 4. 3，锚杆极限摩阻力qsk取值分别为：a.当为黏性土时，IL=0.5，极限摩阻力qsk1=53kPa，提高系数为1.2；b.当为粉细砂时，中密~密实，极限摩阻力qsk2=63kPa，提高系数为1.2。在黏性土中的提供的轴向设计承载力的计算公式为：Nu1=π×d×qsk1×1.2×lm1/ys。取ys=1. 3,则：
Nu1=π×d×qsk1×1.2×lm1/ys=3.14×0.15×53×1.2×2. 77/1. 3 =63.8kN。又因要求的锚杆受力承载力设计值
Nu=Td/cosθ=400/cos20°=425.7kN，则在粉细砂层中的需要的锚固段长度为：
lm2=（Nu-Nu1)×ys/（π×d×qsk2×1.2）
=（425.7-63.8）×1.3/(3. 14×0.15×63×1.2) =13.21m
③锚杆总长度为：l=lf+lm1+lm2=6 +2. 77 +13.21=21.98m≈22.0m。

A。该题属于理解题。依据有效应力原理可知：σ= σ’+ u。三轴试验过程中，开始时先施加σ3均压，即σ1=σ3，然后施加偏压力σ1-σ3，此时孔隙水压力的增量为□u，可以写为：σ1-σ3= (σ1-σ3)' +□u，因开始时施加的是均压，则可改写为□σ1=□σ1’+□u。对于同一阶段，孔隙水压力对于任意方向都是相等的，因此，当施加偏压力时孔隙水压力增大而最小应力σ3不变时，其最小主应力的有效应力应减小□u。