21年岩土工程师考试真题及答案8辑

根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021—2001）（2009年版）第11.3.1条规定，当采用压缩模量进行沉降计算时，固结试验最大压力应大于土的有效自重压力与附加压力之和。

据教科书有关粒度分配曲线的相关内容，累计曲线α较陡，最大粒径与最小粒径相差较小，说明该曲线表示的土层分选较好，级配不良，即土中颗粒粒径比较集中；累计曲线b较平缓，最大粒径与最小粒径相差较大，说明曲线表示的土层分选不好，级配良好，即土中颗粒粒径比较分散；累计曲线c的中间有明显的平台，说明在该粒径段累计百分含量变化很小，即缺失该粒径段的颗粒粒组，级配不连续。

考虑水上作业和10m以上路管钻进附加系数，岩土工程勘探收费额=（3×117+2×7l+2×207+3×117）×（2.5+1.5-2+1）+3770×2.5=13199（元）。

弹性地基梁板法是采用弹性地基模型，根据静力平衡条件及地基和基础间的变形协调条件，求解基础内力和地基反力。故弹性地基梁板法是考虑了地基和基础的共同作用，但未考虑与上部结构的共同作用，即仅考虑基础本身刚度的作用而忽略上部结构刚度的影响。

据《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2001)4.1.3条。

A项，根据《铁路工程不良地质勘察规程》（TB10027—2012）附录F第F.0.2条规定，单位时间涌出的瓦斯量称为绝对瓦斯涌出量，煤层的瓦斯含量是影响瓦斯涌出量的决定因素，根据绝对瓦斯涌出量计算公式可以看出，煤层的厚度越大，绝对瓦斯涌出量越大。B项，隧道穿越煤层的长度、宽度越大，隧道在煤层中的断面越大，绝对瓦斯涌出量越大；C项，煤层中的水分含量越低，对瓦斯的吸附能力越强，煤的灰分含量越低，含杂质越少，对瓦斯的吸附能力越大，由公式也可以看出，水分、灰分含量越小，残余瓦斯含量Wc越大，相应的绝对瓦斯涌出量越小；水分、灰分含量越大，残余瓦斯含量Wc越小，相应的绝对瓦斯涌出量越大，呈正相关关系；D项，由公式可以看出，绝对瓦斯涌出量与温度无关。@##

减小地基不均匀沉降对建筑物造成危害的措施主要包括：①选用合适的结构形式；②减轻建筑物和基础的自重；③减小或调整基底附加应力；④加强基础刚度；⑤设置圈梁。采用对地基变形很敏感的结构形式意味着建筑物对地基不均匀沉降反应的敏感性将会提高，反而会加大地基不均匀沉降造成的危害。

提示:参见电子经纬仪的测角原理。

气体分子的平均动能

气体的平均动能只与温度有关，温度越高，气体的平均动能越大。温度的高低反映了系统内部分子无规则热运动的剧烈程度，这是温度的微观本质，因此说法①正确。温度和压强一样，也是大量分子热运动的集体表现，也具有统计意义，因此说法②正确。对个别分子或少量分子而言，评论它们的温度是没有意义的，因此说法③正确。宏观上，气体的温度表示气体分子的平均冷热程度，微观上，气体的温度表示气体分子的运动速度，因此说法④错误。

预制桩是指在地面上制作桩身，然后用锤击、振动或静压法将桩沉至设计标高的桩型；灌注桩是指在设计粧位用钻、冲或挖等方法成孔，然后在孔中下钢筋笼、灌注混凝土成桩的桩型。

流体的质量和流动的压力与流体机械能损失无关。

提示:设该向量组构成的矩阵为A，则有R(A)=r，于是在A中有r阶子式Dr≠0，那么这r阶子式所在列（行）向量组线性无关。又由A中所有r + 1阶子式均为零，则可知A中任意r + 1个列（行）向量都线性相关，故正确选择为选项D。

提示:由于a轮上的外力偶矩Ma最大，当a轮放在两端时轴内将产生较大扭矩；只有当a轮放在中间时，轴内扭矩才较小。

两边同时取自然对数，得：

所以

⑦各评分因素的综合确认
B＋C＝28＋30＝58＞5，A＝16.7＜20，取A＝16.7，
60＞Rb＝50＞30，B＋C＝28＋30＝58＜65，取B＋C＝58；
kv＝0.70＞0.55，岩体为较完整，取E＝0。
⑧围岩总评分T：T＝A＋B＋C＋D＋E＝16.7＋28＋30-1+0＝73.7；
⑨围岩类别：由T＝73.7，围岩的工程地质分级为Ⅱ级，但S＝3.5＜4，需降一级，隧道围岩为Ⅲ级。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第4.1.1条规定，测定混凝土强度的标准试验方法是将混凝土拌合物制成边长为150mm的立方体标准试件，在标准条件下，养护到28d龄期，测得的抗压强度值，称为混凝土抗压强度标准值。在实际施工中，允许采用非标准尺寸的试件，但由于混凝土试验的尺寸效应，试件尺寸越大，测得的抗压强度值越小，由非标准试块测出的数据应乘以一定的修正系数。

根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120—1999）第6. 1. 4条，具体计算如下：
①此土钉至坡脚的距离：
b=(h-h1)/cos(90°-β)=(11 -3)/cos(90°-79°)=8.15m。
②由正弦定理：a=b×sina/sinB=8.15×sin[(β-φk)/2]/sin[α+(β+φk)/2]=4.02m；
则直线滑裂面外土钉锚杆端长度：
lm =l-a = 9-4.02 =4.98m。
③单根土钉受拉承载力设计值为：
Tu=πdqsklm-3.14×0.11×70×4.98/1.3=93kN。
Φ20钢筋抗拉强度设计值为：Agfy=202×π/4×300=94000N=94kN＞Tu=93 kN。
故满足等强度要求，即此土钉宜选用的土钉杆
体规格为1Φ20。

设所求平面的法向量为n=(A，B，C)，利用已知即可得出解

复合地基设计应满足建筑物承载力和变形要求。地基土为欠固结土、膨胀土、 湿陷性黄土、可液化土等特殊土时，复合地基承载力特征值应通过现场复合地基载荷试验确定，或采用增强体的载荷试验结果和其周边土的承载力特征值结合经验确定。

A项，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.9.9条规定，柱（墙）下桩基承台，应分别对柱（墙）边、变阶处和桩边联线形成的贯通承台的斜截面的受剪承载力进行验算。当承台悬挑边有多排基桩形成多个斜截面时，应对每个斜截面的受剪承载力进行验算。
B项，根据第5.9.7条规定，轴心竖向力作用下桩基承台受柱（墙）的冲切，可按下列规定计算：冲切破坏锥体应采用自柱（墙）边或承台变阶处至相应桩顶边缘连线所构成的锥体，锥体斜面与承台底面之夹角不应小于45°。
C项，根据第5.9.3条第3款规定，箱形承台和筏形承台的弯矩可按下列规定计算：对于筏形承台，当桩端持力层深厚坚硬、上部结构刚度较好，且柱荷载及柱间距的变化不超过20%时；或当上部结构为框架－核心筒结构且按变刚度调平原则布桩时，可仅按局部弯矩作用进行计算。
D项，根据第5.9.4条规定，柱下条形承台梁的弯矩可按下列规定计算：①可按弹性地基梁（地基计算模型应根据地基土层特性选取）进行分析计算；②当桩端持力层深厚坚硬且桩柱轴线不重合时，可视桩为不动铰支座，按连续梁计算。

根据函数极限的性质，函数在一点的极限与其左右极限相等。当x→0－时，1/x→－∞，e1/x→0，则

而x→0＋时，1/x→＋∞，e1/x→＋∞，则

左极限不等于右极限，所以极限不存在。

按照第四纪生物演变和气候变化，通常把第四纪分为早更新世（Q1）、中更新世（Q2）、晚更新世（Q3）和全新世（Q4）。其中更新世包括Q1、Q2、Q3。

地物符号分为比例符号、非比例符号和半比例符号；①可以按测图比例尺缩小、用规定符号画出的地物符号称为比例符号，如地面上的房屋、桥梁、旱田等；②某些地物的平面轮廓较小，如三角点、水准点、电线杆、水井等，按比例缩小无法画出，只能用特定的符号表示它的中心位置，这种地物符号称为非比例符号；③对于一些带状延伸的地物，如道路、通讯线及管道等，其长度可按测图比例尺缩绘，而宽度无法按比例尺缩绘，这种长度按比例、宽度不按比例的符号称为半比例符号。

A项，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第5.1.3条，预压地基应预先通过勘察查明土层在水平和竖直方向上的分布、层理变化，查明透水层位置、地下水类型及水源补给情况等；B项，根据第5.2.5条，排水板和砂井的井径比n相同时，de和dw可能不同，因此固结度也可能不相同，处理效果也就可能不同；C项，根据第5.2.8条，考虑砂井的涂抹作用后，软基的固结度将减小；D项，根据第5.2.12条条文说明，超载预压后，土体的沉降由土体未完成的主固结沉降和次固结沉降两部分组成，超载预压卸载时，一般控制在土体平均固结度达到85％，此时主固结已基本完成，工后沉降主要为次固结沉降，次固结系数一般按常数考虑。现行规范均规避了次固结系数，根据试验表明，次固结系数随时间和荷载水平而变，具体的规律没有很好的共识，Bjerrum曾指出，土体在次固结的过程中次固结系数不断减小。

根据《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5—2005）第3.1.2条规定，墩台基础的滑动稳定系数可以按照下式进行计算：



【说明】《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10002.5—2005）已被《铁路桥涵地基和基础设计规范》（TB 10093—2017）所代替，新规范于2017年5月1日起实施。

根据《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB 50025 — 2004）第4. 2.3-4. 2.4条规定， 初勘阶段取样勘探点不得少于总勘探点的1/2，详细勘察阶段取样勘探点不得少于总勘探点的2/3。