2021注册结构工程师每日一练9节

根据《节约能源法》的规定，国家实行固定资产投资项目节能评估和审查制度。因此，D符合题意。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）附录F第F.2.2条式（F.2.2.2）计算，钢筋混凝土剪力墙结构基本自振周期经验公式为：



由此可知，D项数值最为接近。

根据《建筑结构可靠度设计统一标准》(GB 50068-2001)第7.0.4条，荷载分项系数的采用应符合下列规定：①永久荷载分项系数丁(γG，当永久荷载效应对结构构件的承载能力不利时，对式(7.0.2-1)及(7.0.2-3)，应取1.2，对式(7.0.2-2)，应取1.35；当其对结构构件的承载能力有利时，不应大于1.0；②第1个和第i个可变荷载分项系数γQt，和γQi，当可变荷载效应对结构构件的承载能力不利时，在一般情况下应取1.4；当其对结构构件的承载能力有利时，应取0。根据本条和《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.5条，ψci为第i个可变荷载的组合值系数，其值不应大于1；应分别按各章的规定采用。

根据《木结构设计规范》（GB 50005—2003）（2005年版）第4.2.1条表4.2.1-1可知，新疆落叶松强度等级为TC13A，根据第4.2.1条表4.2.1-3可知，顺纹抗压强度设计值fc=12N/mm2。强度设计值调整系数有三项：①原木、验算部位未经切削，提高15%；②露天环境，调整系数为0.9；③使用年限25年，调整系数为1.05。因此，轴向压力设计值为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011），群桩中轴心竖向力作用下的单桩承载力，应按下列公式进行验算：



所以，其任一单桩的竖向力

图示结构用位移法计算时，有一个未知量，即中间刚结点处的角位移。在中间刚结点处附加一个刚臂后，可得位移法基本体系。由各杆的远端支座情况可知，位移法典型方程的系数为：



自由项为：

D项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3-2010）第9.2.3条规定，框架—核心筒结构的周边柱间必须设置框架梁。若仅以无边梁的无梁楼盖将周边柱、内柱与核心筒相连而周边柱之间不再有梁，则此时已不能在房屋的周边形成空间框架，也不能形成框架—核心筒结构，其侧向刚度及抗震性能等将均差于通常的框架—核心筒结构。为此，即使采用了无梁楼盖，也必须设置沿房屋周边并连接周边柱的框架梁。

提示：剪断钢丝所需剪力Q=A0= 100XX32，而销钉承受的力R=A=90Xd2；取夹剪的一半研究其平衡，即可求得销钉的最小直径d的值。

箍筋面积Asv＝101mm2，箍筋间距s＝150mm，根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.3.12条式（6.3.12）计算，偏心受压构件的受剪承载力为：




由此可知，B项数值最为接近。

函数y关于x求导，得y′＝4x＋a。因为x＝1是函数y＝2x^2＋ax＋1的驻点，所以4×1＋a＝0，计算得a＝－4。

屈强比是指钢材屈服点与抗拉强度的比值，可以反映钢材使用时的可靠性和安全性。屈强比愈小，反映钢材受力超过屈服点工作时的安全可靠程度愈大，但太小则反映钢材性能未能充分利用，造成浪费。钢材屈强比一般应小于0.83。A项，比强度是材料的强度（断开时单位面积所受的力）除以其表观密度；C项，屈服强度是金属材料发生屈服现象时的屈服极限，亦即抵抗微量塑性变形的应力；D项，金属材料的屈服点极不明显，在测量上有困难，因此为了衡量材料的屈服特性，规定产生永久残余塑性变形等于一定值（一般为原长度的0.2%）时的应力，称为条件屈服强度。

拟动力试验是一种联机试验，通过计算机控制加载模拟地震过程，以求得结构的恢复力一位移的非周期性关系。拟动力试验采用中央差分法，在试验中直接使用测量的是恢复力，避免使用瞬态刚度，提高了试验的稳定性和精度。

提示：相对误差=。

整体结构处于平衡，∑MA=0，则RB必过A点

依题意，波的表达式为



比较两式得到

设固定端A的约束力矩为MA（逆时针为正），对整体进行受力分析，对A点取矩，由∑M＝0，MA－Fp（a/2＋r）＝0，解得：MA＝Fp（a/2＋r）（逆时针）。

提示：常用模拟信号的描述，单位阶跃函数信号ε(t)与单位冲激信号δ(t)的关系。

总线(Bus)是计算机各种功能部件之间传送信息的公共通信干线，它是由导线组成的传输线路。

由题可知，柱长度l=3+0.15=3.15m，有侧移；根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录D表D-2可知，上端铰接k1=0，下端刚接k2=10，得计算长度系数μ=2.03，λ=l0/i=2.03×3150/66.8=95.7；根据表5.1.2-1可知，该截面属于a类截面，根据附录C表C-1可知，稳定系数



由此可知，C项数值最为接近。

提示：利用年限平均法折旧公式计算。

高强度混凝土随强度的提高，εcu有所减少，而不是增大。C项的前半句εcu=0.003～0.007正确，后半句错误。

（D）解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002）第4.8.4条，建筑场地Ⅲ类， 对设计地震加速0.15g地区，按抗震设防烈度8度（0. 20g）要求采取抗震构造措施。查《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3 — 2002)表4.8.2，本题框架抗震等级为一级。由《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3 — 20〇2)表6. 4. 2查知本题轴 压比限值为0.70。《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002）表6.4.2.查本题轴压比限值为0.70。又由于反弯点位于柱子高度的中部，据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002)第 6.2.6条，该框架柱的剪跨比为：

属于短柱，由《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3 — 2002）表6.4.2注3，轴压比限值应取[μN]=0.70-0.05=0.65。故选（D）。

被动土压力是指墙体压着土体而使土体产生对墙的力称为被动土压力，可知，被动土压力最大，静止土压力次之，主动土压力数最小的，所以，设计时要尽量使其产生主动土压力。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.5.11条及表5.5.11规定，不考虑后注浆时，桩基沉降计算经验系数Ψ查表由内插法得：



因后注浆，对桩端持力层为细砂层应再乘以0.7的折减系数，得沉降经验系数为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第10.2.2条，带转换层的高层建筑结构，其剪力墙底部加强部位的高度应从地下室顶板算起，宜取至转换层以上两层且不宜小于房屋高度的1/10。故本题转换层为第2层，因此第3层为剪力墙底部加强部位。
　　根据《高规》第10.2.19条，部分框支剪力墙结构中，剪力墙底部加强部位墙体的水平和竖向分布钢筋的最小配筋率，抗震设计时不应小于0.3%。因此最小配筋率为：ρsh，min＝0.3%，且不小于Φ8@200的配筋率。
　　根据《高规》第10.2.22-3条，框支梁上部0.2ln高度范围内墙体水平分布筋面积为：
　　Ash＝0.2lnbwσxmax/fyh
　　水平分布筋双排布置，且采用HRB400级钢筋，因此水平分布筋面积为：
　　Ash＝0.2×6000×200×0.85×1.38/360＝782mm2；
　　配筋率为：ρΦsh＝Ash/（bwhw）＝782/（200×1200）＝0.326%＞ρsh，min＝0.3%。
　　若选用8@150，其配筋率为：ρsh＝Ash/（bwhw）＝50.3×2/（200×150）＝0.335%＞0.326%，符合要求。
　　答案选B项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查以下内容：
　　①部分框支剪力墙结构框支梁上部一层墙体的水平分布钢筋的最小配筋率要求；
　　②框支梁上部一层墙体的配筋计算要求。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　①根据《高规》第10.2.22-3条，框支梁上部0.2ln高度范围内墙体水平分布筋面积为：Ash＝0.2lnbwσxmax/fyh；
　　②计算配筋时，必须满足部分框支剪力端结构底部加强部位墙体水平分布钢筋的最小配筋率0.3%的要求。

提示：桌面支撑力是容器中水体的重量，不是底部总压力。

由截距相等，排除 B、C ，过点(4，-3，1)=＞ D

根据射极输出单管放大电路，R'L=RE∥RL

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录表D-1，AB柱几何长度为4m，此Γ形架为无侧移刚架，K1=（34610×1.5）/8/（13850/3.5）=1.640，K1为相交于柱上端、柱下端的横梁线刚度之和与柱线刚度之和的比值，当梁远端为铰接时应将横梁线刚度乘以1.5。平板支座柱脚与基础铰接，取K2=0.1，利用插入法得计算长度系数μ=0.826，l0=μl=0.826×3500=2891mm。

此题涉及“或与非”三种逻辑运算。“与”运算只有输入均为1时输出为1，其余组合均为0；“或”运算只要有一个输入为1，输出均为1；“非”运算输入与输出相反。根据题中所给逻辑运算公式可推知，该逻辑关系为与非门，A项正确。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.2.9条规定，地震抗震剪力设计值和框架附加轴力设计值有关，由砖抗震墙引起的底层框架柱的附加轴力设计值Nf为：Nf=VwHf／l=400×3.6／5.4=267kN。由此可知，B项数值最为接近。

(A)

提示：局域网常用设备有网卡（NIC）、集线器（Hub）、以太网交换机（Switch）。

提示：《中华人民共和国环境影响评价法》第十六条规定：国家根据建设项目对环境的影响程度，对建设项目的环境影响评价实行分类管理。
建设单位应当按照下列规定组织编制环境影响报告书、环境影响报告表或者填报环境影响登记表（以下统称环境影响评价文件）：
(一) 可能造成重大环境影响的，应当编制环境影响报告书，对产生的环境影响进行全面评价；
(二) 可能造成轻度环境影响的，应当编制环境影响报告表，对产生的环境影响进行分析或者专项评价；
(三) 对环境影响很小、不需要进行环境影响评价的，应当填报环境影响登记表。

根据定轴转动微分方程JBa=MB（F），当杆转动到铅垂位置时，杆上所有外力对B点的力矩为零。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.9.2条规定，当建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度（0.20g）和9度（0.40g）时各类建筑的要求采取抗震构造措施。本题建筑7度（0.15g）设防，场地类别为Ⅳ类，宜按设防烈度8度（0.20g）确定抗震构造措施。
根据第3.9.3条表3.9.3，建筑高度37.8m＜60m，8度设防烈度，查表3.9.3得：该结构抗震构造措施的抗震等级为剪力墙一级，框架二级。

填写真值表用卡诺图化简

提示：读数越大，点的高程越低。

离子的浓度对电极电势有影响，四个选项的电极反应分别为：



故只有D项当H+浓度变化时，电极电势才会有变化，H+浓度升高，电极电势升高。

提示：构造要求，见《砌体结构设计规范》第6. 5. 2条。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）式（8.5.18-3），柱下桩基承台的弯矩可按以下简化计算方法确定，圆柱换成方柱考虑0.886的系数。



选项中与结果最接近的是1300，因此答案选B项。
　　【考点分析】
　　本题主要考查以下内容：
　　①圆柱与方柱在计算弯矩时尺寸的转化；
　　②计算弯矩时，桩的反力的选取。
　　【解题思路】
　　本题解题分析步骤如下：
　　根据《地规》式（8.5.18-3），计算承台形心至承台边缘距离范围内板带的弯矩设计值M。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.2.1条规定，主体结构计算时，风荷载作用面积应取垂直于风向的最大投影面积，垂直于建筑物表面的单位面积风荷载标准值应按下式计算
ωk＝βz·μs·μz·ω0
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.2.2条规定，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用，即ω0＝1.1×0.6＝0.66kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）表8.2.1，查表得：μz＝2.0。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）附录B.0.1条第3款，正反向μs：
Y方向高度100m处每米正向风荷载为：
ωk＝1.5×（0.8×80＋0.6×10×2＋0.5×60）×2.0×0.66＝210.0kN/m
Y方向高度100m处每米反向风荷载为：
ωk＝1.5×（0.8×10×2＋0.9×60＋0.5×80）×2.0×0.66＝217.8kN/m
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.1.10条规定，高层建筑结构进行风作用效应计算时，正反两个方向的风作用效应宜按两个方向计算的较大值采用，故取ωk＝217.8kN/m。
则倾覆弯矩标准值为：M0k＝0.5×217.8×1002×2/3＝72600kN·m。

根据《桩规》第5.4.6条式（5.4.6-1），