注册结构工程师考试真题及答案9辑

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第3.0.5条第4款规定，当需要验算基础裂缝宽度时，应按正常使用极限状态荷载效应标准组合。

已知波动表达式，则，当时x=4cm，t=1s时，v=-50sinπ=0

当金属导体在外力作用下发生机械变形时，其电阻值将相应地发生变化，这种现象称为金属导体的电阻-应变效应。应变片的灵敏系数是指在轴线方向的单向应力作用下，敏感栅的电阻变化率和引起此电阻变化的构件表面在应变计轴线方向的应变之比。

参照链烃衍生物的命名原则。

单元体(a)是纯剪切应力状态，它的主单元体与(c)表示的应力状态相同。

解参见紊流沿程阻力系数相关内容。
答案:A

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（8.2.3），组合砖砌体轴心受压构件的承载力，应按下式计算：
N≤φcom（fA＋fcAc＋ηsfy′As′）
根据《砌规》式（5.1.2-1），对矩形截面，其高厚比为：β＝γβH0/h＝1.0×6400/490＝13.06；查表8.2.3，采用线性内插法计算组合砖砌体构件的稳定系数为：φcom＝（0.83－0.88）/（14－12）×（13.06－12）＋0.88＝0.8535。
混凝土的截面面积为：Ac＝120×250×2＝6×10^4mm2；砖砌体的截面面积为：A＝490×740－6×10^4＝3.026×10^5mm2。
根据《砌规》表3.2.1-1，可查出由MU15级烧结普通砖、M10级砂浆砌筑的砌体，其抗压强度设计值为：f＝2.31MPa。
则N≤0.8535×（2.31×3.026×10^5＋9.6×60000＋1.0×270×730×2）＝1424.67kN
选项中与结果最接近的是1400，因此答案选B项。
【考点分析】
本题主要考点为：
①组合砖砌体轴心受压构件的承载力；
②组合砖砌体构件的稳定系数；
③柱截面的轴心受压承载力设计值。
【解题思路】
题解题分析步骤如下：
①根据《砌规》式（8.2.3），确定组合砖砌体轴心受压构件的承载力；
②根据《砌规》式（5.1.2-1），计算构件的高厚比；
③根据《砌规》表8.2.3，查得组合砖砌体构件的稳定系数；
④将所求出的参数代入到《砌规》式（8.2.3）中，求出柱截面的轴心受压承载力设计值所满足的范围。

根据《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第3. 3. 6条（P.16)及《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ 99-1998)第2. 0.5条(p. 3)。

升高温度能使更多分子获得能量而成为活化分子，活化分子百分数可显著增加，从而增大反应速率常数。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-98)第6.4.3条，8度抗震设防，中心支撑构件两端简支构件板件宽厚比为：

确定开裂荷载实测值的方法有：①荷载－挠度曲线判断法，测定试验结构的最大挠度，取其荷载—挠度曲线上斜率首次发生突变时的荷载值作为开裂荷载测值；②连续布置应变计法，在截面受拉区最外层表面，沿受力主筋在拉应力最大区段的全长范围内连续搭接布置应变计监测变值的发展，取应变计的应变增量有突变时的荷载值作为开裂荷载实测值；③放大镜观察法，当加载过程中第一次出现裂缝时，应取前一级荷载值作为开裂荷载实测值。D项，开裂荷载应取前一级荷载和本级荷载的平均值作为开裂荷载。

根据《烟囱设计规范》（GB 50051—2013）第5.5.1条第3款规定，抗震设防烈度为8度时，考虑竖向地震作用。
根据第5.5.5条式（5.5.5-1）可得，烟囱底部地震剪力为：
FEv0=±0.75αvmaxGE=±0.75×0.65×0.16×15000=1170kN；
根据第3.1.8条式（3.1.8-1）可得，N=γGESGE+γEvSEvk
重力荷载代表值产生的轴力，小偏压时对烟囱承载能力不利，重力荷载分项系数为：γGE=1.2；
竖向地震作用为主，竖向荷载分项系数为：γEv=1.3；
小偏心受压时轴压力设计值为：N1=1.2×15000+1.3×1170=19521kN；
重力荷载代表值产生的轴力，大偏压时对烟囱承载能力有利，重力荷载分项系数为：γGE=1.0；
竖向地震作用为主，竖向荷载分项系数为：γEv=1.3；
大偏心受压时轴压力设计值为：N2=1.0×15000－1.3×1170=13479kN。由此可知，D项数值最为接近。

针入度是指在规定温度（25℃）下，以规定质量（100g）的标准针，在规定时间（5s）内贯入试样中的深度（按0.1mm计）。延度表示沥青的塑性，将“8”字形的标准试件放入延度仪25℃的水中，以5cm/min的速度拉伸至拉断，拉断时的长度（cm）称为延度。在测定前，均需将沥青试样浸泡在规定温度的水中半个小时以上，以达到试件温度与水温相等的目的。

提示：结构建成后，通常无法将结构放在某一种试验装置上进行检验，而只能采取在原位施加荷载的方法检验，通常荷载为重力荷载。

该项目所得税后加权平均资金成本率为：300×15%/1000+700×6%(1-25%)/1000=4.5%+3.2%=7.7%。

《建筑工程勘察设计条例》规定，经原建设工程勘察、设计单位书面同意，建设单位也可以委托其他具有相应资质的建设工程勘察、设计单位修改，修改单位完成对修改部分承担相应责任。因此，(C)符合题意。

按照应用和虚拟机的观点，计算机软件可分为系统软件、支撑软件、应用软件三类

熟练记忆并联管路计算中的阻抗及比阻的表达式．并能运用并联管路的相关性质进行计算。各支管的总阻抗：，



因此得



根据连续性条件Q=Q1+Q2+Q3+Q4=3.71Q1，求得
Q1=108L/s，Q2=115L/s，Q3=123L/s，Q4=54L/s

流动性是指混凝土拌合物在本身自重或施工机械振捣作用下，产生流动并均匀密实地填满模板的性能。混凝土的坍落度值越大则流动性越大。调整混凝土的流动性时不能采用单纯改变用水量来满足流动性的要求，因为这样会降低混凝土的强度和耐久性。应在不影响混凝土强度的前提下（即保持水灰比不变），通过增减水泥用量调整混凝土的流动性。

自由时差是指单代号网络图中一项工作在不影响其紧后工作最早开始时间的条件下，本工作可以利用的机动时间，用紧后工作的最早开始时间与该工作的最早完成时间之差表示。A项，总时差是指双代号网络图中一项工作在不影响总工期的前提下所具有的机动时间，用工作的最迟开始时间与最早开始时间之差表示；C项，虚工作是指在双代号网络图中，只表示其相邻的前后工作之间相互制约、相互依存的逻辑关系，既不占用时间也不消耗资源的一种虚拟工作。D项，前后两项工作相隔的时间差称为时间间隔。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）第5.2.4条，柱A基础宽3.3m，埋深1m，基础宽度和埋深的地基承载力修正系数按砾砂ηb=3.0，ηd=4.4，则

用热力学第一定律进行判断

土在压实功作用下，其应力随深度增加而减小，其影响深度与压实机械、土的性质和土的含水量有关。铺土厚度应小于压实机械压土时的作用深度，最优铺土厚度可使土方压实机械的功耗费最小且土被压的更密实。土方填筑厚度应根据土质、压实系数及所用机具确定。如无试验依据时，可参照表的规定取值。



蛙式打夯机属于柴油打夯机，所以铺土厚度为200mm～250mm。

（A）

室内地坪±0处与P点的高差为：17.350-16.010＝1.34m，当P点水准尺的读数为1.146m时，室内地坪±0处水准尺的读数为：1.34+1.146＝2.486m。

根据《土工试验方法标准》（GB/T 50123—1999）第14.1.8条规定，各级压力下试样固结稳定后的孔隙比为：



则第②层土的压缩变形量为：



式中，h2为第②层土厚度；则压缩变形量为：



由此可知，A项数值最为接近。

（A）根据《混规》第7. 2. 3条，

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.17条式（6.2.17-3）计算，轴向力作用点至受拉钢筋合力点之间的距离为：



根据第6.2.18条式（6.2.18-2）计算，由已知条件，可计算得钢筋截面积为：




满足规范要求。由此可知，A项数值最为接近。

提示：IP地址能唯一地确定Internet上每台计算机与每个用户的位置。

提示：强夯法进行地基处理时因其噪音太大，所以不宜在城市中采用。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.7条第2款规定，下卧层地基承载力验算时，压力扩散角应按表5.2.7确定，压力扩散角的大小取决于上、下土层的压缩模量比和下卧层顶面相对于基底宽度的埋深。Es1=4.5MPa，Es2=1.5MPa，Es1/Es2=3；基础底面至下卧层顶面的距离z=5－2.6=2.4m，z/b=1>0.5，查表5.2.7可得，地基压力扩散角θ=23°。由此可知，D项数值最为接近。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第10.1.17条规定，受拉钢筋最小配筋量不得少于按正截面受弯承载力设计值等于正截面开裂弯矩值的原则确定的配筋百分率。而单独针对预应力混凝土受弯构件中的预应力钢筋、非预应力钢筋，配筋百分率均没有0.2和45∫z/∫y的限制。

影响线是单位力沿桥梁纵（横）轴线移动时，其在梁上某选定截面处产生的效应值的包络图。当单位力P=1沿简支梁纵向移动时，P=1作用于主梁M支点时，M点取得最大反力1，在P=1自M点向N点移动过程中，M点处反力逐渐减小，当P=1作用于主梁支点N时，M点处反力为零。故可定性地判断出：A项为该简支梁在支点M处的反力影响线；B项为该简支梁在N支点处的反力影响线；C项为该简支梁在均布荷载作用下的剪力图；D项为该简支梁跨中C点的弯矩影响线。

提示：AB杆此刻是瞬时平动。

提示：E处为光滑接触面约束，根据约束的性质，约束力应垂直于支撑面指向被约束物体。

能量方程

R=ρQ(v2-v1)+p2A2-p1A1=3+302-685=-380kN方向与p1相反

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）附录B表B.2可知，整体稳定系数为：b=1.8＞0.6，故应取整体稳定系数为：



查表可知，截面塑性发展系数为：γy=1.2；则根据第4.2.3条式（4.2.3）计算，整体稳定强度为：

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.1.8条和第7.5.4条规定，底部框架一抗震墙砌体房屋的结构布置，应符合下列要求：①上部的砌体墙体与底部的框架梁或抗震墙，除楼梯间附近的个别墙段外均应对齐。②房屋的底部，应沿纵横两方向设置一定数量的抗震墙，并应均匀对称布置。6度且总层数不超过四层的底层框架-抗震墙砌体房屋，应允许采用嵌砌于框架之间的约束普通砖砌体或小砌块砌体的砌体抗震墙，但应计入砌体墙对框架的附加轴力和附加剪力并进行底层的抗震验算，且同一方向不应同时采用钢筋混凝土抗震墙和约束砌体抗震墙；其余情况，8度时应采用钢筋混凝土抗震墙，6、7度时应采用钢筋混凝土抗震墙或配筋小砌块砌体抗震墙。③底层框架-抗震墙砌体房屋的纵横两个方向，第二层计入构造柱影响的侧向刚度与底层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.5，8度时不应大于2.0，且均不应小于1.0。④底部两层框架-抗震墙砌体房屋纵横两个方向，底层与底部第二层侧向刚度应接近，第三层计入构造柱影响的侧向刚度与底部第二层侧向刚度的比值，6、7度时不应大于2.0，8度时不应大于1.5，且均不应小于1.0。⑤底部框架-抗震墙砌体房屋的抗震墙应设置条形基础、筏形基础等整体性好的基础。

提示：框架-剪力墙结构在水平荷载作用下，其侧向变形曲线既不同于框架的剪切型曲线，也不同于剪力墙的弯曲型曲线，而是两者的协调变形，其下部主要呈弯曲型，而上部主要呈剪切型。因此按框架计算完毕后再加上一些剪力墙对上部结构可能是不安全的。

矩阵A的特征行列式和特征方程具体计算如下：



将λ1=1代入特征方程，解得：a=5；由特征值性质：λ1+λ2+λ3=5-4+a，得λ3=2。