注册结构工程师每日一练8辑

弯曲中心实际上是横截面上弯曲剪应力的合力作用点，其位置规律为：①具有两个对称轴或反对称轴的截面，其弯曲中心与形心重合；对于不对称实心截面，其弯曲中心靠近形心；②若截面具有一个对称轴时，弯曲中心必位于该对称轴上；若截面具有两个对称轴，两轴交点必是弯曲中心；由两个狭长矩形组成的截面，如T形，L形，十形等，弯曲中心必位于该两个狭长矩形中线的交点；③若薄壁截面的中心线是由若干相交于一点的直线段组成，则此交点就是截面的弯曲中心；④弯曲中心的位置仅取决于横截面的形状与尺寸，与外力无关。

砌体结构高层结构不能只考虑强度关系，无限制的盖下去。要考虑地震因素来设置楼层高度和层数。在砌体结构抗震设计中砌体类别、最小墙厚，地震设防烈度及横墙的多少是限制砌体房屋总高度和层数的决定因素。

饱和度是指土体中孔隙水体积与孔隙体积之比值。该土的饱和度为：Sr=wds/e=（0.132×2.69）/0.791=0.449。
由此可知，C项数值最为接近。

随机事件{max(X，Y)≤1}={X≤1，y≤1}，因此，由乘法公式得到P(max(X，Y)≤1)=P(X≤1，y≤1)=P(X≤1)P(y≤1)=pq故选B.

(A) 解答：根据《高规》式(7.2.10-2)：轴压力在一定范围内可提高墙肢的受剪承载力，轴压比过小也不经济，应取适当的轴压比；(A)不符合规程要求。根据《高规》第7.1.6条条文说明，(B)符合规程要求。根据《高规》第D.0.4条，对剪力墙的翼缘截面高度小于截面厚度2倍的剪力墙，不 按无翼墙考虑，验算墙体整体稳定，（C)符合规程要求。
根据《高规》第7.1.8条注1，墙肢厚度大于300mm时，可不作为短肢剪力墙考虑，(D)符合规程要求。

根据《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2002)，查表11.7.15可知，约束边缘构件的长度为：
lc=max{0.20hw，1.5bw，450}=max{0.20×3500，1.5×200，450}=700mm；
根据图11.7.15，阴影部分长度为：
hc=max{bw，lc/2，400}=max{200，700/2，400}=400mm。

图示结构为静定结构，水平方向只有一个约束，故FB＝12×3＝36kN，所以MEB＝FBl＝36×3kN·m＝108kN·m。

(B) 故选(B)。

提示：按借款在年初发生的建设利息计算公式计算。

先计算主应力，再用第三强度理论计算相当应力。

根据《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2002)，查表11.7.15可知，约束边缘构件的长度为：
lc=max{0.20hw，1.5bw，450}=max{0.20×3500，1.5×200，450}=700mm；
根据图11.7.15，阴影部分长度为：
hc=max{bw，lc/2，400}=max{200，700/2，400}=400mm。

提示：最高主量子数为3时，有3s、3p和3d亚层，当它填充3s23P6电子后，电子即将进入4s亚层，这时将出现最高主量子数为4，与题意不符。若电子填充到3d亚层上，则它处于激发态，与题意也不符。

将两个三角形看成两个刚片，该两刚片由无限远处的虚铰连接，地基看做第三个刚片，由三刚片规则可知，体系为无多余约束的几何不变体系。

力学第一定律：Q=W+△E，吸收的热量可能全用于做功，也可分配为内能，甚至耗散内能做功，故系统的内能可能增加，也可能减少或保持不变。

岩土工程勘察报告应对岩土利用、整治和改造的方案进行分析论证、提出建议，对工程施工和使用期间可能发生的岩土工程问题进行预测，提出监控和预防措施的建议。成果报告应附下列图件:①勘探点平面布置图；②工程地质柱状图；③工程地质剖面图；④原位测试成果图表；⑤室内试验成果图表。

查《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)表10.4.11-1及表10.4.11-2，可知ABD三项均正确；C项配筋砌块抗震墙内竖向分布筋的锚固长度不应小于42d，而不是48d。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第5.3.3条，屋面活荷载与雪荷载取较大值参与组合。
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条、第5.3.3条、第6.4.1条及第7.1.4条，则M＝1.219.3＋1.458.5＋1.40.7（3.8＋18.8）＋1.40.620.3＝144.3kNm。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.5.1条规定，冲切破坏锥体有效高度：h0=250-30=220mm。距冲切破坏锥体斜截面h0／2的周长：um=4×（1300+2×220／2）=6080mm。因集中反力作用面积为矩形，



中柱位置影响系数：



η=min（1.0，0.86）=0.86。截面高度影响系数为：βh=1.0，可得：F1=0.7βhftηumh0=0.7×1.0×1.57×0.86×6080× 220×10-3=1264kN。由此可知，A项数值最为接近。

多层砌体房屋的整体弯曲破坏与地震烈度、房屋的高宽比以及横墙的开洞率有关，因此应对房屋的高宽比有一定限值，如下表所示。
房屋最大高宽比表

利用胡克定律及线应变公式

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.2.9条第2款规定，由砖抗震墙和两端框架柱组成的组合截面的抗震受剪承载力设计值为：



式中，



为底层框架柱承载力抗震调整系数，取0.8；



为砖抗震墙承载力抗震调整系数，取0.9；




为框架柱上、下端的正截面受弯承载力设计值；Aw0为砖抗震墙水平截面计算面积，无洞口时取实际面积的1.25倍；H0为底层框架柱的净高。
所以，抗震剪力设计值为：



由此可知，D项数值最为接近。

根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2015）第4.3.1条第3款表4.3.1-1，查表4.3.1-1得：高速公路汽车荷载等级采用公路—Ⅰ级。
根据4.3.1条第4款第1项规定，公路—Ⅰ级车道荷载均布荷载标准值为qk＝10.5kN/m，集中荷载标准值Pk取值见表4.1.3-2。计算剪力效应时，上述集中荷载标准值应乘以系数1.2。
故车道荷载：qk＝10.5kN/m。
集中荷载：Pk＝2（L0＋130）＝2×（25＋130）＝310kN。
根据表4.3.1-4规定，桥涵设计车道数，桥面宽度8m，故桥涵设计车道数取2。
根据表4.3.1-5规定，横向车道数取2道，故横向车道布载系数取1.0。
根据表4.3.1-6规定，纵向折减系数不予折减。
根据第4.1.5条式（4.1.5-1）计算，分别求出永久作用、汽车作用标准值。
恒载作用跨中弯矩标准值：MGk＝（1/8）×154.3×252＝12055kN·m
双车道汽车作用跨中弯矩标准值：M1k＝M1kq＋M1kp
M1kq＝2×（1/8）×10.5×252＝1641kN·m
M1kp＝2×（1/4）×310×25＝3875kN·m
M1k＝1641＋3875＝5516kN·m
根据表4.1.5-1，高速公路设计安全等级为一级，故结构重要性系数取1.1。
根据表4.1.5-2，永久作用分项系数取1.2。
根据第4.1.5条第1款，汽车荷载车道荷载计算取分项系数1.4。
跨中弯矩基本组合为：
Mud＝1.1×[1.2×MGk＋1.4×（1＋μ）×M1k]＝1.1×[1.2×12055＋1.4×1.222×5516]＝26293kN·m

横截面上距圆心为ρ的任一点的切应力τ计算公式为：τ＝Tρ/IP。式中，IP为横截面的极惯性矩，T为扭矩。其公式适用于线弹性范围（τmax≤τρ），小变形条件下的等截面实心或空心圆直杆。

能发生缩聚反应必须要求单体含有2个或2个以上的能相互反应的官能团。

根据《中华人民共和国房地产管理法》第十三条规定，土地使用权出让，可以采取拍卖、招标或者双方协议的方式，城市规划区内的集体所有的土地，不可以自由转让。

若波动方程用余弦函数表示，则波动的能量即为正弦平方的形式。质元从平衡位置处运动到最大位移处的过程中，其对应能量是从最大值降为零。

根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第4.1.2条式（4.1.2）计算，剪应力处以上毛截面对中和轴的面积矩为：S=320×16×658+650×10×325=5481460mm3；
则梁的最大剪应力值为：

此题要求掌握的是如何将逻辑电路的真值表标示为逻辑表达式。输出变量F为在输入变量ABC不同组合情况下为1的或逻辑。

管嘴出流很多地方与孔口出流相似，故管嘴流量公式与孔口相同，即

但管嘴流量系数μ与孔口不同。圆柱形管嘴进口处先收缩，形成一收缩横断面，收缩断面后，流线扩张至出口处充满断面，无收缩，流量系数为0.82，大于小孔口的流量系数0.62。因此孔口出流的流量小于管嘴出流的流量。

系统软件一般包括操作系统、语言处理程序、数据库管理系统和服务性程序。调试程序、编译程序属于语言处理程序，计算机辅助设计程序属于计算机的应用领域。

《建筑法》第六十一条规定，交付竣工验收的建筑工程，必须符合规定的建筑工程质量标准，有完整的工程技术经济资料和经签署的工程保修书，并具备国家规定的其它竣工条件。

筒中筒结构的受力情况，在侧向荷载作用下与框架一剪力墙结构相类似。根据《高层建筑混凝土结构技术规范》(JGJ3-2002、J186-2002)表6.4.2，抗震等级属于一级的外筒密集柱轴压比限值可取0.75，但又因此柱全高均以箍距不大于100mm、肢距不大于200mm、箍径又不小于12mm的井字复合箍，根据注4，轴压比限值可增大0.10。故其轴压比限值宜为0.85。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第8.4.1条第3款式（8.4.1-1），计算支座抗压弹性模量为：
Ee＝5.4GeS `2＝5.4×1.0×11.2 `2＝677.4MPa
根据第8.4.1条第4款橡胶弹性体体积模量Eb＝2000MPa。
根据第8.4.2条第2款式（8.4.2-8），计算板式橡胶支座竖向平均压缩变形



根据第8.4.2条第2款式（8.4.2-9）：



支座不会脱空。
0.07te＝0.07×0.089＝0.00623m＝6.23mm＞δc，m，竖向变形量满足稳定要求。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.4.12条第2款规定，当T≤0.175ftWt时，可仅验算受弯构件的正截面受弯承载力和斜截面受剪承载力。该截面中，0.175ftWt＝0.175×1.27×41666667＝9.260kN·m＜T＝50kN·m，故应进行受扭承载力计算。根据第6.4.8条式（6.4.8-3）计算，剪扭构件的受扭承载力为：



则受扭计算中沿截面周边配置的箍筋单肢截面面积Ast1为：



箍筋最小配筋率为：



箍筋计算配筋面积为：



箍筋最小配筋面积为：



由此可知，D项数值最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.2.3条第2款规定，窗洞高1.5m，洞口面积为：Ah=2×1.5×1=3m2，墙毛面积为：A=3×6=18m2；
开洞率为：ρ=Ah/A=3/18=0.167，为小开口墙段；
根据表7.2.3可知，洞口影响系数为0.953；
层高与墙长之比为：h/L=3/6=0.5＜1，只计算剪切变形；
外墙层间等效侧向刚度为：



由此可知，A项数值最为接近。

剪力墙底部截面承受风荷载产生的弯矩设计值为：

提示：同一明纹(暗纹)对应相同厚度的空气层，

提示：BC为二力构件，对结构整体应用三力平衡汇交定理。

为了提高操作系统的可适应性和可扩展性，在现代操作系统中都实现了设备独立性，即在应用程序中，使用逻辑设备名称来请求使用某类设备；而系统在实际执行时，还必须使用物理设备名称。

提示：热力学第二定律。

净现值是反映项目投资盈利能力的一个重要的动态指标；NPV=0，表示该项目达到了行业基准收益率标准；NPV＞0，意味着该项目可以获得比行业基准收益率更高的收益；NPV＜0，表示该项目不能达到行业基准收益率水平，不能确定项目是否会亏损

提示:《钢结构设计规范》规定：侧面角焊缝的计算长度不宜大于60h；当大于上述值时，超出部分不考虑。

根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02—01—2008）第3.1.2条表3.1.2（见题40解表1）规定：该桥梁属于桥梁抗震设防类别中的B类。
根据《公桥震则》第5.2.2条规定：
Smax＝2.25CiCsCdA
式中，Ci为桥梁抗震重要性系数，根据《公桥震则》第3.1.4条表3.1.4-2（见题40解表2）注，高速公路上桥梁E1地震作用时，其抗震重要性系数取B类括号内数值，即0.5；Cs为场地系数，根据《公桥震则》第5.2.2条表5.2.2（见题40解表3），取1.3；Cd为阻尼调整系数，根据《公桥震则》5.2.4条，结构的阻尼比ξ为0.05时，取1.0；A为水平向设计基本地震动峰值加速度0.10g。
则该桥梁抗震设计中水平向设计加速度反应谱最大值为：
Smax＝2.25×0.5×1.3×1.0×0.10＝0.14625
故选D项。



【考点分析】
本题考察考生对桥梁抗震规范方面的了解情况。本题主要考点为：
①根据桥梁的规模性质，正确判别桥梁抗震设防类别；
②选对桥梁抗震重要性系数；
③根据桥梁所处地区场地土类别，正确选取场地系数。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①根据《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02—01—2008）第5.2.2条，确定水平向设计加速度反应谱最大值Smax计算公式；
②正确选取桥梁抗震设防类别；
③查找桥梁各个抗震重要性系数，包括桥梁抗震重要性系数Ci、场地系数Cs、阻尼调整系数Cd、水平向设计基本地震动峰值加速度A；
④将以上参数代入公式计算出加速度反应谱最大值Smax。