2021注册结构工程师历年真题7章

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，基桩总极限端阻力标准值可按下式计算：Qpk=qpkAp。已知桩径为0.4m，查表5.3.5-2可知，桩的极限端阻力标准值为2700kPa，则基桩端阻力标准值为：Qpk=π/4×0.42×2700=339.29kN。由此可知，B项数值最为接近。

根据采样定理，在对模拟声音信号采集时，采样频率不应低于声音信号最高频率的2倍。

单位工程施工组织设计的内容包括：①工程概况；②选择施工方案；③编制施工进度计划；④绘制施工平面布置图；⑤确定施工准备方案；⑥制定施工措施。其中，选择施工方案是核心。

提示：Re，应为油柱。

单个摩擦型高强度螺栓受拉承载力设计值为Nbt=0.8·P，而预拉力设计值为



其中螺栓的有效截面面积



为螺栓材料经热处理后的最低抗拉强度。故摩擦型高强度螺栓，在杆轴方向受拉的连接计算时，其承载力与螺栓直径和螺栓性能等级有关。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表3.4.1-4可得，C级普通螺栓抗拉强度设计值fbt=170N/mm2；抗剪强度设计值fbv=140N/mm2；板件的承压强度设计值fbc=385N/mm2。

质点下落过程中受到重力和空气阻力的作用，根据牛顿第二定律可建立运动方程得：mg-R=ma，即mx=-mg-Kx。

由于甲、乙、丙是三个独立方案，根据独立方案互斥化法评选原则，即存在资金限制时，则应在满足资金约束的组合中，选择组合NPV最大者为最优。

（C）解答：根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002)第5.2.4条，因为e=0.6，IL=0.42，均小于0.85，故=0.3，ηd%=1.6
ym=：[18x1.6+（18.5-10）x0.6]／2.2kN/m3=15.41kN／m3
所以fa=fak+ηbγ（b-3）ηdγm（d-0.5）= 160+0.3x（18.5-10）x(3.6-3）+1.6x15.41x（2.2-0.5）=203.4（kPa）
根据《建筑抗震设计规范》（2008年版）第4.2.3条，查表4.2.3，=1.3
faE=fa=1.3×203.4kpa=264.4kpa

知识点:房屋静力计算方案的划分以及影响砌体结构房屋空间工作性能的因素；

影响房屋空间工作性能的因素较多，但主要是屋盖、楼盖的类别及横墙的间距。

根据连续性方程，流速与面积成反比，与直径的平方成反比。

对应于屏上某定点P，把缝上波前S沿着与狭缝平行方向分成一系列宽度相等的窄条ΔS，并使从相邻ΔS各对应点发出的光线的光程差为半个波长，这样的ΔS称为半波带，其数目N=δ/(λ/2)=5。N为奇数时，相邻半波带发出的光两两干涉相消后，剩下一个半波带发出的光未被抵消，因此P点为明点。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.3.5条规定，基桩总极限端阻力标准值可按下式计算：Qpk=qpkAp。已知桩径为0.4m，查表5.3.5-2可知，桩的极限端阻力标准值为2700kPa，则基桩端阻力标准值为：Qpk=π/4×0.42×2700=339.29kN。由此可知，B项数值最为接近。

提示：支座1相当于固定端。

提示：根据主应力的定义，显然σ1=80MPa，σ2=0，σ3=-40MPa，

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016年版）第5.1.3条规定，计算地震作用时，建筑的重力荷载代表值应取结构和构配件自重标准值和各可变荷载组合值之和。各可变荷载的组合值系数，应按表5.1.3采用。
各楼层可变荷载均为按等效均布荷载计算的楼面活荷载，且无藏书库和档案库，查表5.1.3得活荷载组合值系数均取0.5，则结构总重力荷载代表值为：
G＝3600＋3×3000＋0.5×（760＋3×680）＋3200＝17200kN
根据第5.2.1条规定，计算结构等效总重力荷载，单质点应取总重力荷载代表值，多质点可取总重力荷载代表值的85%，则Geq＝0.85×17200＝14620kN。
故A项最为接近。

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)(2008年版)计算如下：
①当考虑竖向地震作用效应组合时(γG=1.2，γEv=1.3)：
竖向地震作用标准值的线荷载gEk值可根据第5.3.3条，取用构件上重力荷载代表值的15%进行计算，即：
gEk=(gk+0.5qk)×15%=(30+0.5×20)×0.15=6kN/m。
式中，0.5为楼面活荷载的组合值系数，即考虑竖向地震作用组合时，可取用表5.1.3中的规定值。相应的考虑重力荷载代表值及其竖向地震作用的组合时：
MA=[1.2×(30+0.5×20)+1.3×6]×82/2=1785.6kN·m。
②当不考虑竖向地震作用，但为楼面活荷载效应控制的组合时：
MA=(1.2×30+1.4×20)×82/2=2048kN·m。
③当不考虑竖向地震作用，但为永久荷载效应控制的组合时：
MA=(1.35×30+1.4×0.7×20)×82/2=1923.2kN·m。
上述三种情况的计算结果表明：不考虑竖向地震作用以及为楼面活荷载效应控制的组合时，梁端产生最大弯矩设计值。即梁端A处的最大弯矩设计值MA=2048kN·m。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第7.1.1条的规定，对于钢板等强度拼接，应用对接焊缝，对较大拉应力的对接焊缝、直接承受动力荷载构件的较重要焊缝以及对动力和疲劳性能要求较高的焊缝，应采用不低于二级的焊缝。

根据《中华人民共和国经济合同合同法》第三十二条，违约金、赔偿金应在明确责任后10天内偿付，否则按逾期付款处理。

冬期施工中浇筑的混凝土在受冻以前必须达到的最低强度称为混凝土受冻临界强度。《建筑工程冬期施工规程》（JGJ/T　104—2011）规定：在受冻以前，普通混凝土受冻临界强度应达到：硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的混凝土应为设计强度标准值的30%；矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土应为设计强度标准值的40%。

提示：《行政许可法》第四十二条除可以当场作出行政许可决定的外，行政机关应当自受理行政许可申请之日起二十日内做出行政许可决定。二十日内不能做出决定的，经本行政机关负责人批准，可以延长十日，并应当将延长期限的理由告知申请人。但是，法律、法规另有规定的，依照其规定。

根据《烟囱设计规范》（GB 50051—2013）第5.5.5条及其条文说明规定，烟囱最大竖向地震作用标准值发生在烟囱的中下部，数值为：FEvkmax=（1+C）кvGE。其中，C为结构材料的弹性恢复系数，对钢筋混凝土烟囱取C=0.7；кv为竖向地震系数，按现行《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）规定的设计基本地震加速度与重力加速度比值的65％采用，对8度设防烈度取кv=0.13。已知总重力荷载代表值GE=950+1050+1200 +1450+1630+2050=8330kN，则FEvkmax=（1+0.7）×0.13×8330=1841kN。本题亦可根据《烟囱设计规范》（GB 50051—2013）第5.5.5条第2款求解烟囱各节底部各截面竖向地震作用标准值进行解答：



同理，



根据条文说明第5.5.5条规定，烟囱最大竖向地震作用发生在距烟囱根部h／3处，因此，FEv2k=1816kN亦接近最大竖向地震作用。
由此可知，D项数值最为接近。

根据《砌体结构设计规范》(GB 50003—2001)第4.1.6条，计算如下： 漂浮荷载为水浮力，按活荷载计算，其荷载效应为： γ0S1=0.9×1.4×(4-1)×10=37.8kN/m2； 抗漂浮荷载仅考虑永久荷载，不考虑活荷载，其荷载效应S2=50kN/m2； γ0S1/S2=37.8/50=0.56＜0.8，满足漂浮验算。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）
公式（6.3.4-2），

A项，减轻不均匀沉降的措施有：①建筑措施：建筑物的体型力求简单、合理布置墙体，控制建筑物的长高比、合理布置沉降缝、合理考虑建筑物基础间的净距、调整建筑物的标高；②结构措施：减小建筑物自重、设置圈梁、调整基底附加应力、增强上部结构的整体刚度、采用对位移不敏感的结构；③施工措施：合理安排施工程序、工序、次序及工法、轻型建筑物周围不宜堆放重物。B项，当天然地基不能满足建筑物沉降变形控制要求时，必须采取技术措施，如打预制钢筋混凝土短桩等。同一建筑物尽量采用同一类型的基础并埋置于同一土层中。在软弱地基上的砌体承重结构，可采用钢筋混凝土梁板式基础，其支承面积和整体刚度大，抗弯能力强，能有效地调整不均匀沉降。C项，独立基础、条形基础、十字交叉基础、筏板基础、箱形基础：这些基础对地基的要求，由高到低；基础刚度、基底面积和所适应的荷载由小到大；对不均匀沉降的适应性由弱到强。