注册结构工程师真题下载6章

根据质量摩尔浓度公式：mA=nA(mol)/1000g溶剂，C12H22O11的物质的量为15÷342=0.0439mol，溶剂的质量为120×1.047-15.0=110.64g，所以，mA=0.0439÷110.64×1000=0.397mol/kg。

x=0是f(x)的第一类间断点，根据收敛定理，级数在点x=0处收敛于

弯矩图在支座C处有一个突变，突变大小即为支座C处的弯矩值，m=10kN·m。弯矩图的斜率值即为剪力值，显然BC段截面剪力为零，AB段截面剪力为+5kN（顺时针），因此根据B点截面处的竖向力平衡，可算得：F=5kN。

提示：根据等效的直流通道计算，在直流等效电路中电容断路。

提示：参见视差的形成原因。

提示：由一种或多种单体缩合成髙聚物，同时析出其他低分子物质的反应为缩聚反应。发生缩聚反应的单体必须含有两个以上(包括两个)官能团。

提示：当基底的长边尺寸与短边尺寸之比大于或等于10时，地基中附加应力可以按平面问题求解；否则，应按空间问题求解。条形基础的长短边之比通常大于10。

提示：建设投资由工程费用、工程建设其他费用、预备费所组成。

k值的大小取决于反应物的本质及反应温度，与浓度无关。对于某一确定的反应来说，k值与温度，催化剂等因素有关，而与浓度无关，即不随浓度而变化。

提示：A、B相互独立，则P（AB）=P（A）P（B），P（AUB）=P（A）+P（B）-P（AB）。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.2.1条规定，主体结构计算时，风荷载作用面积应取垂直于风向的最大投影面积，垂直于建筑物表面的单位面积风荷载标准值应按下式计算
ωk＝βz·μs·μz·ω0
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第4.2.2条规定，对风荷载比较敏感的高层建筑，承载力设计时应按基本风压的1.1倍采用，即ω0＝1.1×0.6＝0.66kN/m2。
根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）表8.2.1，查表得：μz＝2.0。
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）附录B.0.1条第3款，正反向μs：
Y方向高度100m处每米正向风荷载为：
ωk＝1.5×（0.8×80＋0.6×10×2＋0.5×60）×2.0×0.66＝210.0kN/m
Y方向高度100m处每米反向风荷载为：
ωk＝1.5×（0.8×10×2＋0.9×60＋0.5×80）×2.0×0.66＝217.8kN/m
根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第5.1.10条规定，高层建筑结构进行风作用效应计算时，正反两个方向的风作用效应宜按两个方向计算的较大值采用，故取ωk＝217.8kN/m。
则倾覆弯矩标准值为：M0k＝0.5×217.8×1002×2/3＝72600kN·m。

以剪切变形为主的砖石墙体，进行低周反复加载试验时，使墙体出现交叉斜裂缝的破坏现象，反复加载的水平力应作用在墙体高度的1/2处。墙顶部加水平力，墙体属剪、弯型构件。

Q=vA，A=bh

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.2条规定，偏心作用时，偏心距为：



式中，M为相应于作用的标准组合时，作用于基础底面的力矩值，经计算为：M＝680×1.31＝890.8kN·m；
Gk为基础自重和基础上的土重，经计算为：Gk＝20×4×2×2＝320kN；
Fk为相应于作用的标准组合时，上部结构传至基础顶面的竖向力矩，Fk=680kN；
则偏心距为：



根据式（5.2.2-4）计算，则基础底面最大压力为：



其中，a=4/2－e=2－0.891=1.109。由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.2.2条规定，单桩竖向承载力特征值Ra应按下式确定：



式中，



为单桩竖向极限承载力标准值；K为安全系数，取K＝2。
由于



所以单桩竖向承载力特征值为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据《公路钢筋混凝土和预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4.1.2条规定，计算如下：
①简支板的计算跨径为：l＝ln+t＝3.92+0.4＝4.32m＞ln+b＝3.92+0.35＝4.27m，故取l＝4.27m；
②由于行车道板是以宽度为1m的梁计算的，因此按单位宽度内的荷载计算，有：
桥面铺装重为：q＝0.07×1×1×23＝1.61kN/m；
行车道板自重为：q＝0.288×1×1×25＝7.20kN/m；
则恒载总重为：∑q＝8.81kN/m；
故单位宽度上简支板内的跨中恒载弯矩为：M0＝ql^2/8＝8.81×4.27^2/8＝20.079kN·m。由此可知，B项数值最为接近。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第3.0.5条4款规定，在确定基础或桩基承台高度、支挡结构截面、计算基础或支挡结构内力、确定配筋和验算材料强度时，上部结构传来的作用效应和相应的基底反力、挡土墙土压力以及滑坡推力，应按承载能力极限状态下作用的基本组合，采用相应的分项系数。故取相应于荷载基本组合的基底净反力180kPa，乘以1.35的分项系数，得基础底面反力243kPa。

提示：用砌体砌筑的墙体，进行低周反复加载试验时，为便于发现墙体开裂和开裂荷载，开裂前按荷载控制，幵裂后按幵裂位移的倍数逐级增加进行控制，直到骨架曲线出现下降段，荷载下降到85%的极限荷载，试验结束。

根据Q=△E+A，温度回升到起始温度，整个过程能量变化△E=0，系统对外做正功，A>0，根据题意在P-V图上作此循环的曲线，可得△Q<0，气体从外界净吸的热量为负值。

在闭合导线和附合导线计算中，坐标增量闭合差的改正，按与边长成正比反符号分配到各边的坐标增量中，这样才能保证闭合差为零提高精确度。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.1条规定，计算过程如下：由于



根据第5.2.1条表5.2.1可得，顶部附加地震作用系数为：δn=0.08T1＋0.07=0.08×1.10＋0.07=0.158。根据第5.2.1条式（5.2.1-3）计算，作用于该结构顶部附加水平地震作用为：△F10=3750×0.158=593kN。由此可知，D项数值最为接近。

单自由度体系强迫振动下的位移动力系数

其中体系自振频率

悬臂梁自由端的柔度

由于体系（a）和（b）受迫振动频率θ相等，即θa＝θb，则只需考虑体系自振频率ω。对于体系（a），

对于体系（b），

则ωa＝ωb。因此μa＝μb。

求解本题的关键是确定框架柱端的弯矩增大系数和柱端剪力增大系数。先考虑“强柱弱梁”把柱上端弯矩放大，同时放大底层柱下端弯矩，而后考虑“强剪弱弯”用增大后的柱端弯矩和柱剪力增大系数求解柱端截面组合的剪力设计值。已知框架的抗震等级为二级，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第6.2.2条及第6.2.3条规定，A栋房屋的抗震等级为二级，则柱下端截面弯矩设计值增大系数为1.5，




根据第6.2.5条式（6.2.5-1）计算，



由此可知，A项数值最为接近。

根据逆矩阵的性质，(A)、(B)、(D)都正确，选项(C)应为

采用截面法进行计算。对整体进行分析，由结构对称性可知，AB支座反力相等，均为F，方向向上。将结构沿BC杆上一点与AD杆上一点的连线方向截开，对右半部分进行分析，由A点力矩平衡可知，



解得，CD杆的内力

该结构为静定结构，可将连接铰右侧当做左侧的附属结构，当荷载作用于主体结构时，附属结构上无作用力，故可判断出D项正确。

本题不需要展开行列式(即把行列式的值完全算出来)，由于行列式的每一项是由取自不同行和不同列的元素之积构成，故x4只能由对角线上的4个元素乘积得到，且此项前为正号(行指标按自然排列时，列指标也是自然排列)，故它的系数为-6；x3只能由对角线上的前两个元素和(4，3)位及(3，4)位上元素乘积得到，且此项前为负号(因为当行指标按自然排列时，列指标排列的逆序为1)，故它的系数为-2；而常数项是由所有不含x的项算得，故令p(x)中的x等于零，算得的值即是常数项，易知其为-6。

提示：IL= (w-wp)/(wL-wp)。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条，荷载效应组合设计值分别计算如下：
①当属屋面活荷载效应控制的组合时（屋面活荷载及吊车荷载的组合值系数均是ψc=0.7）：MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60=160.8kN·m；
②当属吊车荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30=173.4kN·m。
173.4kN·m＞160.8kN·m，故吊车荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

A项，对于满布荷载法，由于没有考虑活荷载的最不利布置，只有支座弯矩接近最不利内力，可直接用于内力组合，而跨中弯矩将小于最不利内力，应乘以增大系数1.1～1.2后才能用于内力组合。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
①当属屋面活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合系数ψe=0.6)：
MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
②当属吊车荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
③当属风荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
比较上述三种组合的计算结果，可知风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

提示：设混合物中乙酸的质量分数为x，则乙酸乙酯的质量分数为1-x，根据H的质量分数列方程求出x，继而求出C的质量分数。

(B) 解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ 3—2002) 5.4.1条的条文说明：

根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002)第5.4.3条，需对u值乘以增大系数F1，

根据《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068—2001）第5.0.2条规定，结构中材料性能的不定性，应由标准试件材料性能的不定性和换算系数或函数的不定性两部分组成。AC两项，根据第5.0.1条规定，材料和岩土的强度、弹性模量、变形模量、压缩模量、内摩擦角、粘聚力等物理力学性能，应根据有关的试验方法标准经试验确定。根据第5.0.1条，材料性能宜采用随机变量模型描述。材料性能的各种统计参数和概率分布函数，应以试验数据为基础，运用参数估计和概率分布的假设检验方法确定，检验的显著水平可采用0.05。D项，根据第5.0.3条规定，材料强度的概率分布宜采用正态分布或对数正态分布。

用查表法A=F(A/F，6%，30)=200×0.0127=2.54；也可用公式做。

釆用平面汇交力系的两个平衡方程求，A、B处的约束力均垂直于支撑面指向圆心。
答案:A

(B) 解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002) 4.3. 0条：

桩侧注浆提高桩基承载力的原理是桩侧注浆可以提高桩与土之间的表面摩擦力，其提高桩基承载力作用机理是利用压力将水泥浆液注入桩侧，水泥浆液会充填桩身与桩周土体间的间隙，并减小泥皮的影响，使桩身与桩周土的胶结力得到提高，从而提高桩侧阻力；在高压作用下，水泥浆液挤压密实或劈裂桩周土体，对桩周土体进行渗透、充填、挤压，增强桩周土体强度，提高桩侧阻力。

C20混凝土fc=9.6N/mm2，ft=1.1N/mm2，α1=1.0，fy=300N/mm2，ξb=0.55，根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第4.1.4条表4.1.4-1和第4.2.3条表4.2.3-1可知，弯矩设计值为：M=90kN·m；

解根据一阶暂态电路的三要素公式，电感电流的计算公式为

计算机的发展从系统结构看，至今绝大多数计算机的硬件系统仍遵循冯·诺依曼计算机体系结构的思想进行设计。