2021注册结构工程师考试真题8卷

生产经营单位应当具备《安全生产法》和有关法律、行政法规及国家和行业标准所规定的安全生产条件。不具备安全生产条件的生产经营单位，不得从事生产经营活动。

提示：用动量方程求解，Rx=P1-ρQ(v2-v1)。

《招标投标法》第37条规定，评标委员会成员人数为5人以上单数。

价值公式中成本的概念

提示：主动力构成一力偶，约束力也应构成一力偶。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.10条式（6.2.10-2）及式（6.2.10-3）计算，相对受压区高度为：



根据第6.2.10条式（6.2.10-1）计算，受弯构件正截面受弯承载力应满足：
M≤α1fcbh02ξ（1－0.5ξ）+fy′A s′ （h0－a s′）
=14.3×250×4552×0.1748×（1－0.5×0.1748）＋300×308×[455－（25+10+7）]
=156.23kN·m；
则弯矩设计值提高值为：（156.23－151.59）/151.59=3.06%。

由扭转角γ＝τ/G＝T/（GWT）T＝GWTγ。

根据《砌体结构工程施工质量验收规范》（GB 50203—2011）第3.0.9条规定，不得在下列墙体或部位设置脚手眼：①120mm厚墙、清水墙、料石墙、独立柱和附墙柱；②过梁上与过梁成60°角的三角形范围及过梁净跨度1/2的高度范围内；③宽度小于1m的窗间墙；④门窗洞口两侧石砌体300mm，其他砌体200mm范围内；⑤转角处石砌体600mm，其他砌体450mm范围内；⑥梁或梁垫下及其左右500mm范围内；⑦设计不允许设置脚手眼的部位；⑧轻质墙体；⑨夹心复合墙外叶墙。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第9.3.2条规定，当对支护结构水平位移有严格限制时，应采用静止土压力计算。永久结构地下室外墙对变形有严格限制，应采用静止土压力，且荷载分项系数取1.0。故土压力系数为：



则O点处土压力强度为：

财务效益评估与国民经济效益评估中所使用的数据都是预测出来的，实际情况会与预测的结果有一定的偏差。通常将实际中发生变动的因素称为不确定型因素，并相应的将这种实际与预测偏差的分析称为不确定型分析。项目不确定型分析的方法主要包括：①盈亏平衡分析；②敏感性分析；③概率分析；④风险决策分析。

先计算B点约束反力，可得到A点弯矩。

提示：Windows XP中，不能在任务栏内进行的操作是排列桌面图标。

利用级数的性质即可得解

C项，为了加强纵向刚度而在砖基础中配置了纵向钢筋，但不会改变横向的受力条件，仍然是无筋扩展基础。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99—2015）第8.8.3条，消能梁段净长应符合下列规定：当N≤0.16Af时，其净长不宜大于1.6Mlp/Vl。
题中：N/（Af）＝100000/（13808×305）＝0.024＜0.16，故a≤1.6Mlp/Vl。
Mlp＝Wp×f＝2.6×106×305＝793000000N·mm＝793kN·m。
根据《高钢规》第7.6.3条，当N＜0.15Af时，消能梁段不计入轴力影响的受剪承载力可按下列公式计算：
消能梁段不计入轴力影响的受剪承载力为：Vl＝0.58Awfy或Vl＝2Mlp/a取较小值；
消能梁段腹板截面面积为：Aw＝（h－2tf）tw＝（500－2×16）×12＝5616mm2。
因此，Vl＝0.58×5616×345＝1123762N＝1124kN。
消能梁段的净长a≤1.6Mlp/Vl＝1.6×793/1124＝1.13m。
则Vl＝2Mlp/a＝2×793×10^3/1.13＝1405kN＞1124kN，满足要求。
故答案选B。
【考点分析】
本题主要考查以下内容：
①偏心支撑钢框架结构消能梁段长度的控制要求；
②偏心支撑钢框架结构消能梁段受剪承载力的计算方法。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①计算消能梁段净长的最大值应先确定消能梁段的受剪承载力。
②本题消能梁段的轴力设计值不超过0.15Af，可忽略轴力的影响，消能梁段的受剪承载力取腹板屈服时的剪力（0.58Awfy）和消能梁段两端形成塑性铰时的剪力（2Mtp/a）两者的较小值。
③先正确计算消能梁段受剪承载力，代入《高钢规》第8.8.3-1条公式。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.8.2条第2款规定，当不满足桩顶以下5d范围的桩身螺旋式箍筋间距不大于100mm时，钢筋混凝土轴心受压桩正截面受压承载力按下式计算：



故混凝土轴心抗压强度设计值为：



桩基环境类别为二a，根据第3.5.2条表3.5.2可知，桩身混凝土强度等级不得小于C25。
故根据计算及构造要求，满足设计要求的桩身混凝土的最低强度等级取C25。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.4条规定，修正后的承载力特征值为：fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）；
式中，ηb、ηd为基础宽度和埋置深度的地基承载力修正系数；由于e＝0.8＜0.85，且IL=0.84＜0.85，即均小于0.85，查表5.2.4可得，承载力修正系数为：ηb＝0.3,ηd＝1.6；
则修正后的承载力特征值fa为：
fa=fak+ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）＝162＋0＋1.6×17×（1.5－0.5）＝189.2kPa。
由此可知，D项数值最为接近。

转换为T'触发器，根据T'触发器工作原理

混凝土在长期荷载作用下，沿作用力方向产生的变形，会随时间的增大而不断增长。这种随时间而产生的变形，称徐变。混凝土的徐变，是由于在长期荷载作用下，水泥凝胶体的黏性流动以及凝胶粒子上的吸附水向毛细孔迁移的结果。混凝土的徐变，在加荷早期增加得比较快，然后逐渐减缓，在若干年后则增加很少。由于变形的部分不可以恢复，所以这种变形属于塑性变形。混凝土的徐变能消除钢筋混凝土构件内部的应力集中，使应力较均匀地重新分布；对大体积混凝土，能消除一部分由于温度变形所产生的破坏应力。

根据《高层民用建筑钢结构技术规程》（JGJ 99—98）第6.4.3条规定，8度抗震设防，中心支撑构件两端简支构件板件宽厚比为：



由此可知，A项数值最为接近。

采用截面法进行计算。对整体进行分析，由结构对称性可知，AB支座反力相等，均为F，方向向上。将结构沿BC杆上一点与AD杆上一点的连线方向截开，对右半部分进行分析，由A点力矩平衡可知，



解得，CD杆的内力

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.1条规定，计算过程如下：由于



根据第5.2.1条表5.2.1可得，顶部附加地震作用系数为：δn=0.08T1＋0.07=0.08×1.10＋0.07=0.158。根据第5.2.1条式（5.2.1-3）计算，作用于该结构顶部附加水平地震作用为：△F10=3750×0.158=593kN。由此可知，D项数值最为接近。

A 符合《地规》7.4.3条第1款；
B 符合《地规》7.5.6条第2款；
C 不符合《地规》7.3.2条，正确的说法应为“……，缝宽可为80~120mm。”；
D 符合《地规》7.4.2条。

A与C都是对称阵，它们必定能与对角阵相似.B中矩阵有3个不同特征值，它必定能与对角阵相似.故选D

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）第8.1.5条，A准确。
《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第6.1.6条，B准确。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）第8.1.8-2条，C不准确。
《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2002）第8.1.7-7条，D准确。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.2.27条第4款规定，连梁截面高度大于700mm时，其两侧腰筋的直径不应小于8mm，间距不应大于200mm；跨高比不大于2.5的连梁，其两侧腰筋的总面积配筋率不应小于0.3%；
每侧选择4根钢筋，As=0.3%A=0.3%×160×865=415.2mm2，则415.2/4=103.8mm2，选腰筋φ12，As=113.04mm2。由此可知，C项数值最为接近。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.9.8条规定，当冲切时距离可采用5m，此时，



由此可知，C项数值最为接近。

地形图上0.1mm所代表的实地水平距离称为地形图比例尺精度，即0.1mm×M。比例尺越大，其比例尺精度也越高。比例尺为1:500，则比例尺精度为：0.1mm×M=500mm=0.05m。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.3.4条式（6.3.4-1）计算，0.7ftbh0＝0.7×1.10×200×460＝70840N＜V＝150000N，需要按计算确定腹筋；当V＞0.7ftbh0、300＜H≤500mm，构造要求为：最小配箍面积：Asv，min＝（0.24ft/fyv）×b×s＝（0.24×1.10/270）×200×200＝39.1mm2；箍筋最小直径Dmin＝6mm，箍筋最大间距smax＝200mm；复核截面尺寸为：hw＝h0＝460mm；根据第6.3.1条规定，矩形截面受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当hw/b≤4时，V≤0.25βc×fc×b×h0，即0.25βc×fc×b×h0＝0.25×1.00×9.55×200×460＝219650N≥V＝105336N，满足要求；根据第6.3.4条规定，矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：；代入数据解得，该截面所需的箍筋总面积与间距的比值为：



由此可知，C项数值最为接近。

提示：化为极坐标计算。面积元素写出极坐标系下的二次积分，原式=再计算。

提示：利用牛顿第二定律分析。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010），A项，根据第7.1.2条表7.1.2可知，房屋总高度，多层砖砌体房屋与底部框架多层砖房是不同的；C项，根据第7.1.5条表7.1.5可知，房屋抗震横墙的最大间距，砖砌体房屋的底层与底部框架多层砖房不同；D项，根据第7.1.3条规定，多层砌体承重房屋的层高不应超过3.6m，底部框架—抗震墙房屋的底部层高不应超过4.5m。

提示：当不确定性因素产品价格降低10%时，净现值变为0。

单位荷载P=1沿结构移动位置时，指定位置处某量值（支座反力或内力）的变化规律，称为该量值的影响线。影响线是由单位移动荷载作出，与实际荷载无关。

导线测量是指测定这些转折角和边长，以计算导线点的平面直角坐标。导线外业包括：①踏勘选点；②建立标志；③边长丈量；④转折角测量；⑤连接测量（即连接角和连接边的测量）。

提示：在AgCl的溶解平衡中，若再加入Ag+ ，或Cl-，则只能使AgCl进一步沉淀。

物理学中质量系统的基本量纲为：长度[L]、时间[T]、质量[M]；工程学中力量系统的基本量纲为：力[F]、长度[L]、时间[T]。

由题意可得，x//a×b，而a×b=(2，3，-1)×(1，﹣2，3)=(7，﹣7，﹣7)=7(1，﹣1，﹣1)，所以x=(x，﹣x，﹣x)。再由-6=x·c=(x，-x，-x)·(2，-1，1)=2x得x=-3，所以x=(-3，3，3)。

分析交流放大器的结构图主要有两步：首先判断晶体管是否工作在放大区；然后检查交流电信号是否畅通地到达输出端。对于放大中频信号的交流放大器来讲，电容元件在直流通道中等效为断路，对中频交流信号电容可以视为短路

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)第5.1.2条，当采用软钩吊车，额定起吊重量为16～50t时，吊车横向水平荷载标准值应取横行小车重量与额定起重量之和的10%，得：

重力式挡土墙指的是依靠墙身自重抵抗土体侧压力的挡土墙。重力式挡土墙可根据其墙背的坡度分为仰斜、俯斜、直立三种类型。开挖临时边坡以后砌筑重力式挡土墙，所承受的压力比较大，所以一般采用主动土压力形式。开挖临时边坡后砌筑挡土墙，因仰斜墙背上土压力最小，所以仰斜墙背形式最合理。

提示：采用内部收益率指标的判定依据是内部收益率是否不小于基准收益率。

根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62—2004）第4.1.3条第2款计算：
①主梁行车道板在车辆作用于板跨中部位时，因单车轮距为1.8m且与相邻车的轮距为1.3m，均大于2250/2，故横桥向只能布置一个车轮；
②单个车轮在板的跨中部位时，垂直于板跨方向的分布宽度为：a=（a1+2h）+L/3≥2L/3；
已知桥面铺装厚度h=200mm，板计算跨径L=2250mm，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）表4.3.1-2，a1=200mm，则：a=（200+2×200）+2250/3=1350mm≤2L/3=2×2250/3=1500mm；
③根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）图4.3.1-2，车辆两后轴间距d=1400mm，可知两后轴车轮在板跨中部位的荷载分布宽度重叠；其垂直于板跨方向的分布宽度应为：a=（a1+2h）+d+L/3≥2L/3+d，a=（200+2200）+1400+2250/3=2750mm＜2×2250/3+1400=2900mm；
因此，取两后轴重叠后的分布宽度a=2900mm。

提示：见《砌体结构设计规范》第4. 2. 2条，洞口的水平截面面积不应超过横墙截面面积的50%。

提示：力系的简化理论。

利用行列式性质或行列式展开定理计算。

由于环箍效应的影响，混凝土的轴心抗压强度小于立方体抗压强度。A项，混凝土的抗剪强度小于抗压强度；C项，由于水化收缩、干缩等使得混凝土在不受力时内部存在裂缝；D项，徐变的优点是可以减轻大体积混凝土因温度变化所产生的破坏应力，缓和局部应力集中，松弛支座沉陷引起的应力。其缺点是使受弯构件的挠度增大，使预应力钢筋混凝土结构中的预加应力受到损失。