2021注册结构工程师考试题免费下载9节

知识点:
焊缝中的应力分布图形；

角焊缝抗剪时，多为侧面角焊缝。侧面角焊缝在弹性工作阶段沿长度方向受力不均，两端大而中间小。如果焊缝长度不是太大，焊缝两端达到屈服强度后，继续加载，应力会渐趋均匀；焊缝长度越长，应力集中系数越大，当焊缝达到一定的长度后，可能破坏首先发生在焊缝两端。

提示：平衡常数是温度的函数。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）附录Q，试桩1的Q—s曲线为缓变型，对应40mm沉降量的荷载作为桩承载力极限值，为3900kN；试桩2的Q—s曲线为缓变型，对应40mm沉降量的荷载作为桩承载力极限值，为4000kN；试桩3的Q—s曲线为陡降型，桩承载力极限值为3500kN。两桩和三桩承台，取最小值3500kN。单桩承载力特征值Ra＝3500/2＝1750kN。
故答案选A项。
【考点分析】
本题主要考查根据试验曲线确定单桩竖向极限承载力。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①首先由图示可看出试桩1的Q—s曲线为缓变型，对应40mm沉降量的荷载作为桩承载力极限值，为3900kN；试桩2的Q—s曲线为缓变型，对应40mm沉降量的荷载作为桩承载力极限值，为4000kN；试桩3加载至4000kN，24小时后变形尚未稳定，Q—s曲线为陡降型，取相应陡降段起点的荷载值，桩承载力极限值为3500kN。
②其次对两桩和三桩承台，取最小值3500kN为单桩承载力极限值。
③最后单桩承载力特征值Ra＝3500/2＝1750kN。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表3.4.1-3可知，角焊缝的强度设计值为：



根据第7.1.3条式（7.1.3-1）计算，端焊缝能承受的力为：



需要侧焊缝承受的力为：N2＝1600×1000－901824＝698176N。此连接拼接板长度为：



由此可知，B项数值最为接近。

冬期施工中浇筑的混凝土在受冻以前必须达到的最低强度称为混凝土受冻临界强度。《建筑工程冬期施工规程》（JGJ/T　104—2011）规定：在受冻以前，普通混凝土受冻临界强度应达到：硅酸盐水泥或普通硅酸盐水泥配制的混凝土应为设计强度标准值的30%；矿渣硅酸盐水泥配制的混凝土应为设计强度标准值的40%。

提示：由反应方程式可得出；电极电势高的是正极，低的是负极；原电池的负极写在左边，正极写在右边；同种金属不同价态的离子必须用惰性电极作导体。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第6.2.4条规定，角柱剪力设计值应乘以1.1的放大系数；又根据第6.2.3条第2款规定，剪力设计值按下式计算：



其中：①ηvc为剪力增大系数，对于二级框架（其他结构中）取

该题主要考核学员对《质量条例》中有关建设工程保修期限规定的理解。《质量条 例》规定：供热与供冷系统，为2个采暖期、供冷期。因此，C符合题意。

需要计提折旧的企业固定资产主要包括：①房屋及建筑物；②在用固定资产；③季节性停用和修理停用的固定资产；④以融资租入和以经营租赁方式租出的固定资产。

在投资评价中，基准折现率就是投资者对收益水平的最低要求，它是计算NPV时所用的折现率，也是IRR指标的判别标准。

垂直照射在单缝上的单色平行光，发生衍射现象，衍射角为φ，则这束光的边缘(单缝边缘)两条光线之间的最大光程差为asinφ，a为缝的宽度。按题设，asinφ=，则有

解答：根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表3.4.1及其后的注解，钢材的强度设计值应按截面中较厚板件的厚度取值，对于Q345 钢，厚度大于35小于50时，取265N/mm2。

根据坐标增量计算公式计算得：ΔxMN＝DMNcosαMN＝73.469×cos115°18′12″＝-31.401m，ΔyMN＝DMNsinαMN＝73.469×sin115°18′12″＝+66.420m。

净截面等于截面的总体截面（毛截面）减去截面中孔洞的截面。毛截面等于截面的总体截面，包括孔洞的面积。整体稳定验算是相对于整个构件的，与构件的截面、边界条件等都有关，只是某个局部的截面的削弱对整体稳定影响不大。所以这里采用毛截面，即忽略某些截面中孔洞的削弱。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.2.5条规定，受扭构件的四周必须设置抗扭纵筋，抗扭纵筋要在构件四周均匀分布，构造钢筋可以根据需求不需要设置，在构造配筋上抗扭纵筋间距不应大于200mm，也不应大于截面短边尺寸，抗扭钢筋抗扭纵筋在计算上还应大于最小配筋值。

孔隙率是指孔隙体积占总体积的百分数，即



孔隙比是指孔隙体积与固体体积之比，即

饱和度是指土体中孔隙水体积与孔隙体积之比值。该土的饱和度为：Sr=wds/e=（0.132×2.69）/0.791=0.449。
由此可知，C项数值最为接近。

B项，预载一共分三级进行，每级取标准荷载的20%，然后分2~3级卸完，对于混凝土试件，预载值不宜超过开裂荷载值的70%。

提示：参见方位角的定义。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.3条规定，弹性方案房屋的静力计算，可按屋架或大梁与墙（柱）为铰接的、不考虑空间工作的平面排架或框架计算。根据第4.2.4条规定，刚弹性方案房屋的静力计算，可按屋架、大梁与墙（柱）铰接并考虑空间工作的平面排架或框架计算。根据第4.2.5条第2款规定，对多层房屋，其静力计算可按下列规定进行：①在竖向荷载作用下，墙、柱在每层高度范围内，可近似地视作两端铰支的竖向构件；②在水平荷载作用下，墙、柱可视作竖向连续梁。C项仅适用于多层房屋，而不是所有刚性方案房屋。

波动方程的意义有：①当x一定时，波动方程表示坐标为x的质点振动方程；②当t一定时，波动方程表示t时刻各质点的位移。故在t＝0.1s时刻，x＝2m处质元的振动位移是：y＝0.01cos10π（25t－x）＝0.01cos10π（25×0.1－2）＝－0.01m。

应用超几何概率公式直接计算

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.2.15条表6.2.15可知，由可得稳定系数为：



柱截面面积为：



根据式（6.2.15）计算，该柱的纵筋面积为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第6.3.4条式（6.3.4-1）计算，0.7ftbh0＝0.7×1.10×200×460＝70840N＜V＝150000N，需要按计算确定腹筋；当V＞0.7ftbh0、300＜H≤500mm，构造要求为：最小配箍面积：Asv，min＝（0.24ft/fyv）×b×s＝（0.24×1.10/270）×200×200＝39.1mm2；箍筋最小直径Dmin＝6mm，箍筋最大间距smax＝200mm；复核截面尺寸为：hw＝h0＝460mm；根据第6.3.1条规定，矩形截面受弯构件，其受剪截面应符合下式条件：当hw/b≤4时，V≤0.25βc×fc×b×h0，即0.25βc×fc×b×h0＝0.25×1.00×9.55×200×460＝219650N≥V＝105336N，满足要求；根据第6.3.4条规定，矩形截面的一般受弯构件，其斜截面受剪承载力按下列公式计算：；代入数据解得，该截面所需的箍筋总面积与间距的比值为：



由此可知，C项数值最为接近。

解该题可以用复数符号法分析，画出电路的复电路模型如解图所示，计算如下。

M=353.63×106N·mm，N=1725.0×103N，b=500mm，h=500mm，h0=465mm，fy=300N/mm2，fc=16.7N/mm2，ξb=0.55，γRE=0.8。

采用三角函数代换法，令x＝cosx，y＝sinx。则：

如果沿闭合路径上各点磁场强度H均相等，其方向均与路径切线方向（即与dl方向）相同，且所包围的电流i通过匝数为N的线圈时，因电流i重复穿入该回路N次，故安培环路定律定义式就简化为：

所以在均匀磁路中，磁场强度H与电流i的关系为：

A项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第12.1.8条及条文说明规定，当建筑物采用岩石地基或采取有效措施时，可以适当放松要求。
B项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.1.4条及条文说明规定，计算嵌固部位不能设在地下室顶板时，剪力墙底部加强部位的设计要求宜延伸至计算嵌固部位。
C项，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.2.7条规定，结构抗震计算时，建于8度、Ⅲ类场地的高层建筑宜选用箱基、刚性较好的筏基和桩箱联合基础等刚度好的基础。
D项，根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第12.1.7条及条文说明规定，高宽比不大于4的高层建筑，基础底面可以出现零应力区。

提示：地基为粉砂时，易产生流砂，应采用井点降水，不宜采用集水井降水法来降低地下水位。

木材为易燃烧材料，虽可作阻燃处理，但很难变为不燃烧材料；钢材耐火性较差，但属于不燃烧材料；大部分塑料制品为易燃烧材料，即使加阻燃剂也只能变为可燃或难燃材料；混凝土、烧结多孔砖、花岗岩都是不燃烧建筑材料。

提示：参见水准仪的测量原理。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（5.1.2-1），对矩形截面，其高厚比为：β＝γβ×H0/h。对于灌孔混凝土砌块砌体，其高厚比修正系数γβ＝1.0，则高厚比β＝1.0×6400/400＝16。
根据《砌规》式（9.2.2-2），轴心受压构件的稳定系数为：φ0g＝1/（1＋0.001β2）＝1/（1＋0.001×16^2）＝0.796。
根据《砌规》式（9.2.2-1），轴心受压承载力为：N＝φ0g（fgA＋0.8fy′As′）。式中，构件的截面面积为：A＝400×600＝240000mm2。则N＝0.796×（4×240000＋0.8×270×6×153.9）＝922.93kN。
选项中与结果最接近的是900，因此答案选C项。
【考点分析】
本题主要考点为：
①轴心受压配筋砌块砌体的承载力计算公式；
②轴心受压构件的稳定系数；
③柱截面的轴心受压承载力设计值。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①根据《砌规》式（9.2.2-1），确定轴心受压配筋砌块砌体的承载力计算公式；
②根据《砌规》式（5.1.2-1），计算构件高厚比；
③根据《砌规》式（9.2.2-2），计算轴心受压构件的稳定系数；
④将上述参数代入《砌规》式（9.2.2-1），从而可以得到柱截面的轴心受压承载力设计值N。

将上下两个三角形和大地分别看成三个刚片，两个三角形刚片与大地之间分别用两个实铰相连；两个三角形刚片之间用两根平行链杆相连，相当于无穷远处的虚铰相连。故根据三刚片规则，三个刚片用不交于一点的三个铰相连为无多余约束的几何不变体系。

根据《节约能源法》的规定，国家实行固定资产投资项目节能评估和审查制度。因此，D符合题意。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第8.3.1条第1款式（8.3.1-1）计算，梁上部纵筋的基本锚固长度：



其锚固长度为la=ξalab，根据第8.3.2条第4款规定，对有抗震设防要求的，取la=lab。根据第11.1.7条第1款规定，对二级抗震取ξaE=1.15，laE=ξaEla。根据第11.6.7条第2款规定，对边柱节点，其梁上部纵筋锚入的水平段长度需大于0.4laE，故：0.4laE=0.4×1.15×35.2×d≤365，d=22.5mm<25mm，取d=22mm。

波动方程的意义有：①当x一定时，波动方程表示坐标为x的质点振动方程；②当t一定时，波动方程表示t时刻各质点的位移。故在t＝0.1s时刻，x＝2m处质元的振动位移是：y＝0.01cos10π（25t－x）＝0.01cos10π（25×0.1－2）＝－0.01m。

用于振冲地基处理变形计算的复合地基的压缩模量为：



带入加固区的变形量公式，可得：s=（Δp/Esp）×H=（121/34.5）×8=28mm。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第7.1.5条表7.1.5可知，除底层或底部两层的上部结构外，其他层的间距是一样的。A项，根据第7.1.3条规定，多层砌体承重房屋的层高，不应超过3.6m，底部框架—抗震墙砌体房屋的底部，层高不应超过4.5m；B项，根据第7.1.5条表7.1.5可知，抗震设防烈度为6度区时，多层砖砌体房屋比底层框架—抗震墙砌体房屋的底层房屋抗震横墙的最大间距要求小；D项，根据第7.1.2条表7.1.2可知，房屋总高度和层数要求，两者不相同。

根据《城市桥梁抗震设计规范》（CJJ 166—2011）第3.1.1条表3.1.1规定，本桥位于城市快速路上，其抗震设防分类应为乙类，位于7度地震区的乙类桥梁应选用A类抗震设方法。

影响混凝土抗压强度的因素包括水泥强度等级、水灰比、骨料、龄期和养护。水泥强度等级和水灰比是影响混凝土强度最主要的因素。因为混凝土的强度主要取决于水泥石的强度及其与骨料问的粘结力，而水泥石的强度及其与骨料间的粘结力又取决于水泥的强度等级和水灰比的大小。试验证明，在水泥品种、强度等级相同时，混凝土的强度随着水灰比的增大而降低。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.10条规定，托梁支座上部砌体局部受压承载力按下式计算：Q2=ξfh，ξ=0.25+0.08bf/h。但是，bf/h≥5或墙梁支座处设置上下贯通的落地构造柱时，可不验算局部受压承载力。

板的计算跨度为：l0=ln+h=2260+80=2340mm。

提示：惯性力系的合力大小为F1=mac，而质心C有切向和法向加速度。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2011）第5.3.5条，计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。其最终变形量按下式计算：

其中，基底中心附加压力为：

当自由出流孔口与淹没出流孔口的形状、尺寸相同，且作用水头相等时，则出流量应相等。

（A）见王庆霖等编著的《砌体结构》，正确
（B）见王庆霖等编著的《砌体结构》，正确
（C）根据《砌体结构设计规范》第4. 1.5条，不正确
（D）根据《砌体结构设计规范》第4. 1.5条条文说明，正确

由于该桥采用整体现浇钢筋混凝土箱形截面，整体抗弯、抗扭刚度大，横向支承采用两点支承。采用杠杆法求一侧单个板式橡胶支座的最大压力标准值。具体计算如下：
①由于计算跨径l0＝24m，根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60—2004）第4.3.1条第4款第2项规定，公路—Ⅱ级车道荷载为：均布荷载标准值qK＝7.875kN/m，集中荷载标准值PK＝192kN；
②根据第4.3.1条第4款第1项，支座反力时集中荷载标准值为：PK＝1.2×192＝230.4kN；
③支点横向分布影响线及汽车车辆荷载的布置如图7-31所示。
由图7-31可知各车轮作用位置处竖标值，则汽车荷载横向分布系数为：mq＝（6+4.2+2.9+1.1）/4/2＝1.775；
④查表4.3.1-4可得，两车道取车道折减系数为：ζ＝1.0；
⑤支点反力纵向分布影响线如图7-32所示。
根据第4.3.1条第4款第3项规定，均布荷载标准值qK＝7.875kN/m应满布于梁全跨，集中荷载标准值PK＝230.4kN只作用于支点处。
又汽车荷载冲击系数为μ＝0.285，将各参数值代入每个支座的最大压力标准值公式，可得支座最大活载垂直反力为：

原方程可整理得

提示：海水中的盐主要对混凝土中的钢筋有危害，促使其被腐蚀；其次，盐对混凝土中的水泥硬化产物也有腐蚀作用。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表7.2.2-1可知，摩擦面的抗滑移系数为：μ＝0.35；故单个高强度螺栓抗剪承载力为：



需要的预应力为：P=N/2/0.63=150/1.26=119kN；
根据表7.2.2-2可知，8.8级螺栓，M20的预应力P＝125kN；
故选用M20公称直径的螺栓。

提示：为了查表方便，先求整个梁布满向下均布荷载时C点的挠度，再减去AB段承受向上均布荷载时C点的挠度。