注册结构工程师考试试题及答案9章

提示：质量相同，功能上没有变化。

由拐点的定义有y″(x)=0，再由挠曲线方程EIy″=M(x)，得MD=FA·2a+m1=0，再由MB=m1+m2+FA·4a=0得m1=m2

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）条文说明第5.2.1条规定，结构进行多遇地震作用下的内力计算时，应根据设防烈度选择适当的连梁刚度折减系数。A项，根据条文说明第5.2.1条规定，结构进行风荷载作用下的内力计算时，不宜考虑剪力墙连梁刚度折减；B项，根据条文说明第3.11.3条规定，第3性能水准的结构采用等效弹性方法进行罕遇地震作用下竖向构件的内力计算时，剪力墙连梁刚度可折减，折减系数不宜小于0.3；C项，根据第5.2.1条规定，高层建筑结构地震作用效应计算时，可对剪力墙连梁刚度予以折减，折减系数不宜小于0.5。

提示：加入铁钉是还原态，它能和电极电势比高的电对中的氧化态反应。

答案：(D)
解答：根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2002)3.3.2条3、4款及条文说明和10.2.6条，（A)、（B)、(C)正确。
根据《建筑抗震设计规范》5.1.1条注（D)不正确，故选（D)。

提示：恒定流运动要素不随时间而变化。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)(2006年版)第3.2.4条，荷载效应组合的设计值分别为：
①当属屋面活荷载效应控制的组合时(风荷载的组合系数ψe=0.6)：
MA=1.2×50+1.4×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=215.4kN·m；
②当属吊车荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×60+1.4×0.7×30+1.4×0.6×65=228kN·m；
③当属风荷载效应控制的组合时：
MA=1.2×50+1.4×65+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60=239.2kN·m。
比较上述三种组合的计算结果，可知风荷载效应控制的组合产生最大柱脚弯矩设计值。

最大挠度在梁的悬臂端，最大挠度的比值也是两梁惯性矩的比值。

抵抗正弯矩为：



跨中截面积所配2φ25的纵向钢筋延伸到柱边截面。按双筋梁（x＜2as）计算受弯承载力为：




由此可知，D项数值最为接近。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.4条可知，地基承载力特征值的宽度修正式中的γ是指基础底面以下土的重度，地下水位以下取浮重度；b是指基础底面宽度，当基宽小于3m按3m取值，大于6m按6m取值；ηb为基础宽度的地基承载力修正系数。

年折旧率=2/5
第一年折旧额=20000×2/5=8000元
第二年折旧额=(20000-8000)×2/5=4800元

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第8.2.7条第5款规定，侧面角焊缝的计算长度不宜大于60hf，当大于上述数值时，其超过部分在计算中不予考虑。若内力沿侧面角焊缝全长分布时，其计算长度不受此限。

根据《建筑结构荷载规范》(GB 50009—2001)(2006年版)第3.2.5条可得，静载设计值P1=1.2×10.5=12.6kN；活载标准值大于4.0kN/m2时，取分项系数γG= 1.3，则活载设计值为：P2=1.3×9.6=12.48kN；故节点集中荷载设计值为：P=P1+P2=12.6+12.48=25.08kN。由于结构对称，荷载也对称，因此，支座反力设计值为：RA=3P=3×25.08=75.24kN。

两台吊车的轮压布置见图所示：

第三强度理论是最大剪应力理论，破坏面应是最大剪应力所在平面。而最大剪应力τm Ax作用平面与σ2方向平行，且与σ1、σ3，作用平面分别夹45°。

高层建筑物受到的侧向水平荷载比一般的建筑物要大，为了抵抗较大的水平荷载作用，高层建筑物需要具有比一般建筑更高的侧向刚度，从而减少荷载对结构产生的侧向位移和弯矩。
高层建筑主要是通过设置水平刚性层（加强层）来增加其抗侧刚度，从而提高高层整体结构刚度。其布置位置一般在顶层，若需要再加强侧向刚度，可以在高层中间部位加上一两层的加强层。

将直线写成参数方程后求解

(D) 解答：根据《城市桥规》第10.0.2条，主梁截面剪力效应应采用车道荷载，并计及汽车的冲击作用。

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试件尺寸越大，材料强度越趋稳定，强度的离散性将减小；试件尺寸越小，材料相对强度随之提高，其强度的离散性也随之加大。

这是个古典概率问题

提示：依据《砌体工程施工质量验收规范》(GB 50203-2002)中第9. 1. 5.条规定，用加气混凝土砌块砌筑墙体时，墙底部应使用普通砖砌筑，砌筑高度不小于200mm。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.1.1条第二款规定，四边简支的板应按下列规定计算：①当长边与短边之比不大于2.0时，应按双向板计算；②当长边与短边之比大于2.0，但小于3.0时，宜按双向板计算；③当长边与短边之比不小于3.0时，宜按沿短边方向受力的单向板计算，并沿长边方向布置钢筋。

根据《砌体结构工程施工质量验收规范》（GB 50203—2011）第5.2.2条的规定，砌体灰缝砂浆应密实饱满，砖墙水平灰缝的砂浆饱满度不得低于80%，砖柱水平灰缝和竖向灰缝饱满度不得低于90% 。

提示：木材的抗拉强度，顺纹方向最大。

土的自重应力计算公式为：σcz＝γ1h1＋γ2h2＋…＋γnhn。式中，γn为第n层土层的容重，kN/m3；hn为第n层土层的厚度，m。代入数据计算得：σcz＝γ1h1＋γ2h2＝17×4＋20×（6－4）＝108kPa。

气体分子的平均动能

气体的平均动能只与温度有关，温度越高，气体的平均动能越大。温度的高低反映了系统内部分子无规则热运动的剧烈程度，这是温度的微观本质，因此说法①正确。温度和压强一样，也是大量分子热运动的集体表现，也具有统计意义，因此说法②正确。对个别分子或少量分子而言，评论它们的温度是没有意义的，因此说法③正确。宏观上，气体的温度表示气体分子的平均冷热程度，微观上，气体的温度表示气体分子的运动速度，因此说法④错误。

用惯性矩的平移公式计算。

年数总和法又称合计年限法，该方法是将固定资产的原值减去其净残值后的余额乘以一个逐年递减的分数来计算固定资产各期的折旧额。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.1条表4.2.1可知，横墙最大间距s=12m＜32m，其属于刚性方案。
①外纵墙高厚比验算
由s=12m，H=4.5m，知s=12m＞2H=9m；根据第5.1.3条表5.1.3可知， H0=1.0H；
查第6.1.1条表6.1.1可知，砂浆强度等级M5时允许高厚比[β]=24；
又μ2=1-0.4bs/s=1-0.4×2/4=0.8＞0.7，由第6.1.1条式（6.1.1）计算，得：高厚比β=H0/h=4.5/0.24=18.75＜μ2[β]=0.8×24=19.2，满足高厚比要求。
②承重横墙高厚比验算
纵墙间距s=6.2m，则H=4.5m＜s＜2H=9m；根据第5.1.3条表5.1.3可知，H0=0.4s＋0.2H=0.4×6.2+0.2×4.5=3.38m；
由第6.1.1条式（6.1.1）计算，得高厚比β=H0/h=3380/240=14.08＜[β]=24，满足高厚比要求。
③内纵墙高厚比验算
由于内纵墙的厚度、砌筑砂浆、墙体高度均与纵墙相同，洞口宽度小于外墙的洞口宽度，外墙高厚比验算满足要求，则内纵墙也满足高厚比要求。
④隔墙高厚比验算
因隔墙上端在砌筑时，一般用斜放立砖顶住楼板，故可按顶端为不动铰支点考虑。
设隔墙与纵墙咬槎拉结，则s=6.2m，2H=9m＞s＞H=4.5m；
查第5.1.3条表5.1.3可得，H0=0.4s+0.2H=3.38m；
由于隔墙是非承重墙，则



根据第6.1.1条式（6.1.1）计算，得：β=H0/h=3380/120=28.16＜μ1[β]=1.44×24=34.56，满足高厚比要求。

删除操作系统文件，计算机将无法正常运行。

自有资金现金流量表(资本金现金流量表）反映自有资金投资的获利能力，投资者各方杈益投资的获利能力釆用投资各方现金流量表。
答案:B

对于非焊接结构，冬季计算温度低于－20℃的非焊接吊车梁需进行疲劳计算。根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第3.3.4条规定，对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度不高于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证。钢号质量分级由A到D，表示质量的由低到高，质量高低主要是对冲击韧性的要求区分的，C级要求0℃冲击值。故选用Q235C。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.4.5条及条文说明，结构平面布置应减小扭转的影响。在考虑偶然偏心影响的规定水平地震力作用下，楼层竖向构件最大的水平位移和层间位移，A级高度高层建筑不宜大于该楼层平均值的1.2倍，不应大于该楼层平均值的1.5倍。结构扭转为主的第一自振周期T1与平动为主的第一自振周期T1之比不应大于0.9（A级高度建筑）。故位移和周期应应满足下列条件：

马氏规则规定：在烯烃的亲电加成反应中，加成试剂的正性基团将加到烯烃双键(或叁键)带取代基较少(或含氢较多)的碳原子上。它阐明了在加成试剂与烯烃发生反应中，如可能产生两种异构体时，为何往往只产生其中的一种。而在有过氧化物存在的情况下，溴原子连接到末端碳原子上，而不是按马氏规则所预示那样，连在第二碳原子上