注册结构工程师答疑精华9篇

B项，钢材虽为不燃烧性材料，但耐火性较差，高温下不仅强度下降（350℃以上），且弹性模量降低，徐变增大，即一定应力下，随时间增加发生缓慢变形。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，荷载效应组合的设计值分别为：
①当属可变荷载效应控制的组合时：MA=1.2×50+0.9×（1.4×30+1.4×60+1.4×65）=255.3kN·m>210.3kN·m；
②当属永久荷载效应控制的组合时：MA=1.35×50+1.4×0.7×30+1.4×0.7×60+1.4×0.6×65=210.3kN·m；
取两者中的较大值，故应按可变荷载效应控制的组合确定最大柱脚弯矩设计值，即MA=239.2kN?m。

位移法求解超静定结构，与超静定次数无关。其基本未知量是刚性结点的角位移和结点（包括铰结点）的独立线位移。位移法的基本结构一般可视为单跨超静定梁的组合体。

全部受压钢筋面积为：A s′=8×78.5=628mm2；配筋率为：



满足要求；高厚比为：β=H0/h=6600/370=17.8；根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第8.2.3条表8.2.3可知，该组合砖柱的稳定系数为：ψcom=0.07。由此可知，D项数值最为接近。

提示：框架-剪力墙结构在水平荷载作用下，其侧向变形曲线既不同于框架的剪切型曲线，也不同于剪力墙的弯曲型曲线，而是两者的协调变形，其下部主要呈弯曲型，而上部主要呈剪切型。因此按框架计算完毕后再加上一些剪力墙对上部结构可能是不安全的。

分别计算效益流量的现值和费用流量的现值，二者的比值即为该项目的效益费用比。建设期一年，使用寿命10年，计算期共11年。
B=20X（P/A,10%,10)X（P/F,10%,1)=20X6.144 567 106X0.909 1=111.72 万元
费用流量的现值为：0.8X(P/A,10%,10)X(P/F,10%,1)=0.8X6.144 567 106X 0.909 1 + 100=104. 47 万元
该项目的效益费用比为:RBC=B/C=111.72/104.47=1.07。

在弯扭组合变形情况下，A点属于复杂应力状态，既有

当跨接在集成运算放大器反向输入端和输出端的元件为电容时，此电路为积分运算电路，反之当跨接在集成运算放大器反向输入端和输出端的元件为电感时，此电路为微分运算电路。所以图示电路为一积分运算电路。

利用已知条件将原式化为积分即可得解

提示：当四边支承的板，长边与短边之比不大于2. 0时，应按双向板计算。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第13.2.3条规定，采用等效侧力法时，内隔墙水平地震作用标准值F的计算公式为：F=γηζ1ζ2αmaxG。其中，状态系数取ζ1=1.0；位置系数，隔墙位于建筑物的顶层时取ζ2=2.0；7度抗震设防，取αmax=0.08。G=12×0.09×3.5×1.0=3.78kN／m。所以，每延米内隔墙水平地震标准值：F=1×1×1×2×0.08×3.78=0.605kN／m。由此可知，C项数值最为接近。

由连续性方程可求得流速v2和流量Q，由1—1与2—2断面间的能量方程求得压力p2。再建立动量方程求水流对弯管的作用力

电极电势越正，氧化态的氧化性越强；电极电势越负，还原态的还原性越强。

网状配筋砖砌体由于横向钢筋的约束，裂缝开展小，破坏时不形成贯通裂缝，不被分裂为1/2砖小立柱而失稳。A项，试验表明，当网状配筋砖砌体加压至0.6～0.75Fu时，个别砖和竖向灰缝出现裂缝；C项，网状配筋砖砌体受压破坏特征为外边破坏严重的砖开始脱落，个别砖压碎；当采用MU10烧结普通砖，M5～M10混合砂浆，配筋率ρ＝1.0，取fy＝320MPa，则根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（8.1.2-2）计算，fn＝7.90～8.3MPa（轴心受压），可认为已基本接近单砖抗压强度；D项，由于横向钢筋约束使网状配筋砖砌体不至于被分裂为1/2砖而过早破坏，压缩变形极大提高。

ROM是只读存储器的缩写，RAM是随机存储器的缩写，它们是内存储器的两种类型；MB是存储器容量单位兆字节的缩写；MIPS是标识计算机运算速度的单位。

在一定条件下电路达到一种稳定状态，当条件改变，电路就向新的稳定状态变化，电路从一种稳态向另一种稳态变化的过程称为过渡过程或暂态过程。产生暂态过程的外因是电路发生换路，例如接通或断开等；内因是电路中含有储能元件。它们所储存的能量不能跃变，其积累和消耗都需要一定的时间，故而发生暂态过程。

地基破坏形式主要分为三种：①整体剪切破坏。荷载达到最大值后，土中形成连续滑动面，并延伸到地面，土从基础两侧挤出并隆起，基础沉降急剧增加，整个地基失稳破坏。②局部剪切破坏。随着荷载的增加，基础下的塑性区仅仅发展到地基某一范围内，土中滑动面并不延伸到地面，基础两侧地面微微隆起，没有出现明显的裂缝。其p—s曲线—开始就呈非线性变化并无明显的拐点。③刺入式剪切破坏。刺入式剪切破坏，并不是在地基土中形成贯通的滑动面，而是随着荷载的增加并达到一定的数值时，基础会随着土的压缩而发生近乎垂直地连续刺入的剪切破坏形式，相应的p—s曲线多具非线性关系，而无明显的破坏点。

解参见明渠均匀流水力计算的几类问题，并注意否定词“不能”。
答案:D

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第6.2.3条规定，由于吊车荷载为动力荷载且重复使用，通常吊车梁需计算疲劳，故根据第4.1.1条规定截面塑性发展系数γx取1.0，按式（4.1.1）计算最大拉应力，

分辨率是指显示设备所能表示的像素个数。分辨率是显示器重要的参数之一。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第9.1.2条规定，采用塑性设计的结构或构件，按承载能力极限状态设计时，应采用荷载的设计值，考虑截面内塑性的发展及由此引起的内力重分配，用简单塑性理论进行分析。按正常使用极限状态设计时，应采用荷载的标准值，并按弹性理论进行计算。

要记住重要的随机变量的数学期望E(X)和D(X)，对指数分布E(X)=θ，D(X)=θ2

对任意体积元来说，机械能不守恒，沿着波传播方向，该体积元不断地从后面的媒质获得能量，又不断地把能量传给前面的媒质，能量随着波动行进，从媒质的这一部分传向另一部分。质元在负的最大位移处时位移最大，速度为零。质元的弹性形变势能等于动能，故动能为零，势能为零。

图示截面的弯曲中心是两个狭长矩形边的中线交点，形心主轴是y′和z′，故无扭转，而有沿两个形心主轴y′、z′方向的双向弯曲。

理 想变压器的内部损耗为零，U1I1=U2I2，U2= I2RL。

或设y为“检验两页中，没有印刷错误的页数”，所以y~B(2，e-2)。
P(y=2)=(e-2)2= e-4 。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第5.2.5条第1款计算。由于β≤3.0，e／h=96／480=0.20，查附录D表D.0.1-1可得，垫块上N0与Nl合力的影响系数：φ=0.68。垫块外砌体面积的有利影响系数：γ1=0.8γ=0.8×1.50=1.20>1.0，f=1.89MPa。垫块面积为：Ab=480×360=172800mm2。
所以刚性垫块下砌体的局部受压承载力：φγ1fAb=0.68×1.2×1.89×172.8×103=266500N=266.5kN。由此可知，B项数值最为接近。

N=200+1.2×(0.37×0.49×3.5×19)=214.47kN

设混凝土保护层厚度为60mm，所以相对受压区高度为：h0=700-60=640mm，βc=1.0，fc=14.3N／mm2，fy=435N／mm2，bb=300mm。根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.3.8条规定，



由此可知，C项数值最为接近。

随机事件{max(X，Y)≤1}={X≤1，y≤1}，因此，由乘法公式得到P(max(X，Y)≤1)=P(X≤1，y≤1)=P(X≤1)P(y≤1)=pq故选B.

答案：(B)
解答：根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2002) 9.1.11条，对永久结构地下室外墙，对变形有严格限制，应采用静止土压力，且荷载分项系数取1.0。k0=1-sinψ=1-sin20°=0.658 ν0=19.6×1.5×0.658kN/m2=19.3kN/m2

提示：下列基础中，整体刚度由大到小的排列顺序为：箱形基础> 十字交叉基础> 条形基础>独立基础。

用砌体砌筑的墙体，进行低周反复加载试验时，为便于发现墙体开裂和开裂荷载，开裂前按荷载控制，开裂后按开裂位移的倍数逐级增加进行控制，直到骨架曲线出现下降段，荷载下降到85%的极限荷载，试验结束。

(B) 解答：由《高层建筑混凝土结构设计规程》(扣13-2002) 6.2.8条，N=1803.61N由《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002)式
(6.2.8-2)：