2021注册结构工程师历年真题和解答8辑

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.3.5条规定，计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。其最终变形量可按下式计算：



由



根据附录K表K.0.1-2可知，附加应力系数



计算如表所示。



故基底中心的地基变形量：s′＝48.8mm。由此可知，C项数值最为接近。

s=6m，H=4.8m，根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）表4.2.1可知为刚性方案，则横墙间距应满足：2H＞s＞H，根据表5.1.3可知，H0=0.4s＋0.2H=0.4×6＋0.96=3.36m＜4.8m；β=H0/h=14，根据表6.1.1可知，[β]=24；又该墙为非自承重墙，不考虑承重墙允许高厚比修正系数，即μ1＝1；根据第6.1.4条可知，μ2=1-0.4×900/6000=0.94；则μ1μ2[β]=1×0.94×24=22.56。由此可知，D项数值最为接近。

提示：整体研究，应用∑mB = 0，可得MB；应用∑Fg= 0，可得FBy= 0；然后研究AC，应用 ∑mc= 0，可得FAx，再通过整体平衡求FBx。

根据《烟囱设计规范》（GB 50051—2013）第5.5.1条第3款规定，抗震设防烈度为8度时，考虑竖向地震作用。
根据第5.5.5条式（5.5.5-1）可得，烟囱底部地震剪力为：
FEv0=±0.75αvmaxGE=±0.75×0.65×0.16×15000=1170kN；
根据第3.1.8条式（3.1.8-1）可得，N=γGESGE+γEvSEvk
重力荷载代表值产生的轴力，小偏压时对烟囱承载能力不利，重力荷载分项系数为：γGE=1.2；
竖向地震作用为主，竖向荷载分项系数为：γEv=1.3；
小偏心受压时轴压力设计值为：N1=1.2×15000+1.3×1170=19521kN；
重力荷载代表值产生的轴力，大偏压时对烟囱承载能力有利，重力荷载分项系数为：γGE=1.0；
竖向地震作用为主，竖向荷载分项系数为：γEv=1.3；
大偏心受压时轴压力设计值为：N2=1.0×15000－1.3×1170=13479kN。由此可知，D项数值最为接近。

比例尺为图上距离与实际距离的比值，根据题干可得：D=234.5/（1/500）=117250mm=117.25m。

（A）根据《建筑地基基础设计规范》9.1.8条，正确。
（B） 根据《建筑地基基础设计规范》9. 1.10条，对砂性土，水土分算；对黏性土，水土合算。故不正确。
（C） 根据《建筑地基基础设计规范》9. 2.10条，正确。
（D） 根据《建筑地基基础设计规范》9. 2.7条第5款，正确。

光栅常数越小，分辨率越高。

流水步距=流水节拍的最大公约数=最大公约数

提示：“有无对比”是财务分析应遵循的基本原则。

提示：应用零杆的判断方法。

提示：Ip =Iy+Iz ，Iz=Izc+a2A(平行移轴公式)。

提示：该触发器为负边沿触发方式，即：当时钟信号由高电平下降为低电平时刻输出端的状态可能发生改变。

密度是指材料在绝对密实状态下单位体积的质量；表观密度是指材料在自然状态下单位体积的质量；堆积密度是指散粒材料在堆积状态下单位体积的质量。所以对于同一种材料，各种密度参数的排列为：密度>表观密度>堆积密度。

泥浆护壁就是指在充满水和膨润土以及其他外加剂的混合液的情况下，对地下连续墙成槽、钻孔灌注桩成孔等工程。泥浆对槽壁的静压力和泥浆在槽壁上形成的泥皮可以有效地防止槽、孔壁坍塌。泥浆相对密度大，加大了孔内的水压力，可以稳固孔壁，防止塌孔。此外，泥浆还具有携渣、冷却剂和润滑机具作用，具有一定粘度的泥浆可以携同泥渣一起排出，也可以冷却机具，防止槽壁坍塌或剥落，并维持挖成的形状不变。

知识点:乳化沥青的配制方法；

乳化沥青是沥青颗粒均匀分散在有乳化剂的水中而成的乳胶体。乳化剂分为有机、无机两大类，有机乳化剂分为：阴离子型、阳离子型、两性离子型、非离子型。建筑中常用的乳化剂有：石灰膏、膨润土、聚乙烯醇、洗衣粉等。

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第3.2.2条规定，fv=0.17MPa；根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第10.2.1条规定，或《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）（2016版）第7.2.6条规定：

支撑斜杆均按单拉杆设计，该支架可简化成静定桁架进行内力分析，如题25图所示。在本题图示方向的管道横向水平推力设计值TH=70kN作用下，采用截面法进行计算：



（压力）；柱A下端支座反力为拉力280kN，由斜杆产生的竖向拉力为70kN，则柱A轴力为280-70=210kN（拉力）。

根据《砌体结构设计规范》（GB 5003—2011）第5.1.2条规定，高厚比应为：矩形截面，β=γβH0/h；T形截面，β=γβH0/hT。h指墙厚，对矩形柱指偏心方向边长，对轴压柱指较小边长。A项，未区分矩形和T形截面，未指出h取值的确切含义，特别是没有指出轴压柱要取短边。B项，根据第5.1.1条规定，受压构件承载力为：N≤φfA，φ是高厚比β（此时要考虑砌体材料类别的修正系数γβ）和偏心距e对受压承载力影响系数，故高厚比与墙、柱承载力计算有关；C项，用验算墙柱高厚比的方法对受压构件进行稳定验算，这是保证砌体结构在施工阶段和使用阶段稳定性的重要构造措施；D项，墙、柱高厚比验算是砌体结构房屋静力计算方案确定后首先要进行的重要内容，高厚比不满足，墙柱的静力计算和承载力计算均无从谈起。

高级语言编写的源程序不能直接执行，它必须经过编译程序或解释程序加工，编译过程产生目标程序(可装配为可执行程序)，解释过程不产生目标程序(边解释边执行)，语 言不同使用的编译程序或解释程序也不同。

提示：一种分子式可以表示几种性能完全不同的化合物，这些化合物叫同分异构体。

提示：方程：y'=p（x）y为一阶可分离变量方程。

逐项检验则可。

根据《高层混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第7.2.8条，对称配筋：

提示：利用由年名义利率求年实际利率的公式计算：


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根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）第11.9.2条规定，8度设防烈度时宜采用有托板或柱帽的板柱节点，柱帽及托板的外形尺寸应符合本规范第9.1.10条的规定。同时，托板或柱帽根部的厚度（包括板厚）不应小于柱纵向钢筋直径的16倍，且托板或柱帽的边长不应小于4倍板厚与柱截面相应边长之和。因此，d≤h/16＝400/16＝25mm。

由已知倾斜角大于摩擦角，所以物体向下滑动。

根据《空间网格结构技术规程》（JGJ 7—2010）第4.3.1条规定，单层网壳以及厚度小于跨度1／50的双层网壳均应进行稳定性计算。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）表3.4.3，挠度限值为：10500/400＝26.25mm。梁上恒载标准值gk＝7×2.5＝17.5kN/m，梁上活载标准值qk＝2×2.5＝5.0kN/m，荷载准永久组合qq＝17.5＋5.0×0.6＝20.5kN/m。
由Δ＝5×20.5×（10.5×1000）^4/（384B）＝26.25，解得：B＝1.236×10^14N·mm2。根据《混规》第7.2.5条，θ＝2.0。根据《混规》第7.2.2-2条，B＝Bs/θ，则Bs＝2.472×10^14 N·mm2。
选项中与结果最接近的是2.50，因此答案选B项。
【考点分析】
本题主要考查对挠度验算相关条文的理解和应用。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）（2015年版）表3.4.3，基于构件类型确定挠度限值；
②考虑荷载长期作用的影响，按荷载的准永久组合计算钢筋混凝土受弯构件的最大挠度；
③根据《混规》第7.2.2-2条，计算短期刚度Bs。

解最低价格法是在相同产品方案比选中，按净现值为0推算备选方案的产品价格，以最低产品价格较低的方案为优。
答案:B

设拉力为正，压力为负，从右向左截面轴力依次为+10kN，-25kN，-20kN，所以最大拉力为10kN。

提示：当受迫振动频率与自由振动固有频率相等时，系统发生共振。（k1和k2为并联弹簧）

各曲面的标准方程如下：

定点在坐标原点O，旋转轴为z轴，半顶角为α的圆锥面：

以xOy平面上的抛物线为准线，平行于z轴的直线为母线的抛物柱面：

此题是考查轴向拉伸基本变形横截面的正应力计算和斜截面的应力计算，直接代入公式即可

A、曰处为光滑约束，其约束力均为水平并组成一力偶，与力F和CD绳索约束力组成的力偶平衡。

图示结构用位移法计算时，有一个未知量，即中间刚结点处的角位移。在中间刚结点处附加一个刚臂后，可得位移法基本体系。由各杆的远端支座情况可知，位移法典型方程的系数为：



自由项为：

绝热过程中气体体积膨胀，对外界做功为正值，故最终温度降低。由理想气态方程PV=nRT可知，末态经过等温、绝热过程体积相同，且两过程中分子总数并未发生变化，则绝热过程温度降低，压强减小，P1＞P2。

提示：绕线式的三相异步电动机转子串电阻的方法适应于不同接法的电动机，并且可以起到限制启动电流、增加启动转矩以及调速的作用。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第5.3.8条表5.3.8可得，桁架受压杆件的容许长细比λ=150。
根据第5.3.9条表5.3.9可得，桁架受拉杆件的容许长细比λ=250（有重级工作制吊车）。

(C) 解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3—2002) 5.6.1条~5.6.2条，无地震作用效应组合时，梁端组合弯矩如下：
M=1.35 x(-30)+0.7x1.4x(-15)=-55.2(kN*m)
M=1.2x(-30)+1.4x(-10)+0.7xl.4x(-15)=-64.7(kN*m)
M=1.2x(-30)+1.4x(-15)+0.6xl.4x(-10) -65.4(kN*m)
根据《高层建筑混凝土结构设计规程》(JGJ 3-2002) 5.6.3条~5.6.4条，有地震作用效应组合时，梁端组合弯矩如下：
ME=1.2x[-30+0.5x(-15)] +1.3x(-22)+0.2xl.4x(-10)=-76.4(kN*m)
为了与无地震作用效应组合梁端弯矩进行比较，在进行梁端受拉钢筋计算时，有地震作用效应组合的梁端弯矩需考虑承载力抗震调整系数

电容滤波电路简单，输出电压平均值高，适用于负载电流较小且其变化也较小的场合。

根据《城市房地产管理法》第十三条规定，土地使用权出让，可以采取拍卖、招标或者双方协议的方式。商业、旅游、娱乐和豪华住宅用地，有条件的，必须采取拍卖、招标方式；没有条件，不能采取拍卖、招标方式的，可以采取双方协议的方式。采取双方协议方式出让土地使用权的出让金不得低于按国家规定所确定的最低价。

（A）

提示：经济净现值等于或大于零，表明项目的经济盈利性达到或超过了社会折现率的基本要求。

位移法求解超静定结构，与超静定次数无关。它的基本未知量是刚性结点的角位移和结点（包括铰结点）的独立线位移。位移法基本结构一般可视为单跨超静定梁的组合体。

根据《建筑抗震设计规范》(GB 50011-2001)(2008年版)计算如下：
①当考虑竖向地震作用效应组合时(γG=1.2，γEv=1.3)：
竖向地震作用标准值的线荷载gEk值可根据第5.3.3条，取用构件上重力荷载代表值的15%进行计算，即：
gEk=(gk+0.5qk)×15%=(30+0.5×20)×0.15=6kN/m。
式中，0.5为楼面活荷载的组合值系数，即考虑竖向地震作用组合时，可取用表5.1.3中的规定值。相应的考虑重力荷载代表值及其竖向地震作用的组合时：
MA=[1.2×(30+0.5×20)+1.3×6]×82/2=1785.6kN·m。
②当不考虑竖向地震作用，但为楼面活荷载效应控制的组合时：
MA=(1.2×30+1.4×20)×82/2=2048kN·m。
③当不考虑竖向地震作用，但为永久荷载效应控制的组合时：
MA=(1.35×30+1.4×0.7×20)×82/2=1923.2kN·m。
上述三种情况的计算结果表明：不考虑竖向地震作用以及为楼面活荷载效应控制的组合时，梁端产生最大弯矩设计值。即梁端A处的最大弯矩设计值MA=2048kN·m。

可外贸的投入物或产出物的价格应基于口岸价格进行计算，以反映其价格取值具有国际竞争力，计算公式为：出口产出的影子价格(出厂价)=离岸价(FOB)×影子汇率-出口费用；进口投入的影子价格(到厂价)=到岸价(CIF)×影子汇率+进口费用。

（D）解答：根据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002）第4.8.4条，建筑场地Ⅲ类， 对设计地震加速0.15g地区，按抗震设防烈度8度（0. 20g）要求采取抗震构造措施。查《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3 — 2002)表4.8.2，本题框架抗震等级为一级。由《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3 — 20〇2)表6. 4. 2查知本题轴 压比限值为0.70。《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002）表6.4.2.查本题轴压比限值为0.70。又由于反弯点位于柱子高度的中部，据《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3—2002)第 6.2.6条，该框架柱的剪跨比为：

属于短柱，由《高层建筑混凝土结构设计规程》（JGJ3 — 2002）表6.4.2注3，轴压比限值应取[μN]=0.70-0.05=0.65。故选（D）。

相邻明条纹间距的计算公式为Δx=Dλ/nd，其中D为双缝与屏的水平距离，d为双缝间的距离，n=1，2，3…可知当波长λ减小时，Δx变小，条纹变密。第一、二条明纹间距缩小，说明条纹靠近屏幕中心。