注册结构工程师答疑精华8篇

根据《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）第7. 1.3条，式（7. 1.3-2）(p. 64)及第8. 2. 7条5款(p. 80)，侧面角焊缝长度不宜大于60hf，当大于上述数值时，其超过部分在计算中不予考虑。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第8.4.12条第3款规定，梁板式筏基双向底板斜截面受剪承载力应符合下列要求：



又设保护层厚度为60mm，所以



因此



则斜截面受剪承载力设计值为：



由此可知，B项数值最为接近。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.1.1条式（4.1.1）计算，在有弯矩存在的情况下，梁下翼缘的正应力设计值为：



由此可知，D项数值最为接近。

平面图形的面积

时图形面积最小。

M=353.63×106N·mm，N=1725.0×103N，b=500mm，h=500mm，h0=465mm，fy=300N/mm2，fc=16.7N/mm2，ξb=0.55，γRE=0.8。

提示：按不考虑筹资费用的银行借款资金成本公式Ke=Re(1-T)计算。Ke=Re(1-T)=10%X(1-25%) = 7. 5%。

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根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第7.1.1条，雪荷载标准值sk＝μrs0。
根据《荷规》第7.1.2条及条文说明，门厅屋面为轻质屋盖，对雪荷载敏感，应采用100年重现期的雪压，查《荷规》表E.5，s0＝1.0kN/m2。
根据《荷规》表7.2.1第8项，高低屋面交界处的积雪分布系数为：
μr，m＝（b1＋b2）/（2h）＝（21.5＋6）/（21.）＝3.44＜4.0，且μr，m＞2.0；则sk＝μrs0＝3.44屋面交界＝3.44kN/m2。
选项中与结果最接近的是3.5，因此答案选D项。
【考点分析】
本题考点主要为雪荷载。对于轻质屋盖结构，雪荷载经常是控制荷载，极端雪荷载作用下容易造成结构破坏，后果特别严重，必须重视。
【解题思路】
本题解题分析步骤如下：
①轻质屋盖，对雪荷载敏感，应采用100年重现期的雪压；
②高低屋面处存在堆雪集中的情况，这种积雪情况同样适用于雨篷的设计。

根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ 3—2010）第3.9.2条规定，当建筑场地为Ⅲ、Ⅳ类时，对设计基本地震加速度为0.15g和0.30g的地区，宜分别按抗震设防烈度8度和9度时各类建筑的要求采取抗震构造措施。故本题应按8度采取抗震构造措施。
根据表3.9.3可知，剪力墙抗震等级为一级；
根据第7.1.4条第2款规定，地上底部两层为该剪力墙结构的加强部位；
根据第7.2.6条规定，8度一级剪力墙底部加强部位墙肢截面的剪力设计值，按V=ηvwVw计算。其中，ηvw为剪力增大系数，一级时取1.6。故V=1.6×250=400kN。弯矩可不调整，弯矩设计值M=1023kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

导热系数体现材料的储热能力，而比热值反映材料的变温能力，所以为使室内冬暖夏凉，墙体材料要求具有很好的保温性能和较大的热容量，导热系数越小，材料越保温，比热值越大，材料越不容易升温。故要选择导热系数小，比热值大的材料。

对于计算地基中的应力起点，土自重应力应从天然地面起算，地下水位以下一般应取有效重度计算。因地下水位以下透水层中，自重应力应采用有效重度计算，所以地下水位下降后，使原水位以下自重应力增大，地下水位上升后，使变动后水位以下自重应力减小。

根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）


根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第6.2.3条，McB=1.7x320kN*m=544kN*m
取上、下截面的大值，该柱为角柱，根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）6.2.6条：

①按持力层确定基础宽度：
根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.2.4条规定，当基础宽度大于3m或埋置深度大于0.5m时，从载荷试验或其他原位测试、经验值等方法确定的地基承载力特征值，尚应按下式修正
fa＝fak＋ηbγ（b－3）＋ηdγm（d－0.5）
孔隙比e＝0.86，查表5.2.4得：ηb＝0，ηd＝1。
代入数据，计算得：fa＝130＋1×18×（1.2－0.5）＝142.6kPa，b＝300/142.6＝2.10m。
②按软弱下卧层确定基础宽度：
γm＝（18×1.2＋8×1.8）/3＝12kN/m3
faz＝80＋1×12×（3－0.5）＝110kPa
根据第5.2.7条规定，按下式验算软弱下卧层的地基承载力：pz＋pcz≤faz
对于条形基础，pz可按下式计算



代入上式，可得



式中，pk＝300/b，pc＝18×1.2＝21.6kPa，pcz＝18×1.2＋8×1.8＝36kPa。
代入数据，计算得：
300－21.6b≤（110－36）×（b＋2×1.8×tan14°）
解得：b≥2.44m。
故B项最为接近。

质量一定的理想气体处于平衡态时的状态参量P、V、T之间的关系称为理想气体状态方程。理想气体状态方程式（克拉贝隆方程）为：pV=nRT，式中p是压力；V是体积；n是气体物质的量；T是热力学温度。pV=RT适用于1mol气体，该方程与气体的种类和工质经历的热力过程都无关。等压过程中，p=恒量，

利用状态方程pV=RT，则有W=RΔT，

cd杆件的几何长度为：



杆件cd是由双角钢组成的T形截面，只有平面内和平面外两个方向的计算长度，不存在斜平面，所以不需要考虑斜平面计算长度。根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表5.3.1可知，支座斜杆在桁架平面内和平面外的计算长度等于构件的几何长度，题目中的斜腹杆cd杆件可视为支座斜杆。平面内计算长度为：lox=l/2=2324mm，平面外计算长度为：loy=l=4648 mm。

根据《土工试验方法标准》（GB/T 50123—1999）第14.1.9条规定，某一压力范围内的压缩系数为：



p1相当于第②层土的平均自重应力，经计算为：



p2相当于第②层土的平均自重应力与平均附加应力之和，p2＝pc＋p0z；
式中，p0z为第②层土的平均附加应力，经计算为：



则：p2＝pc＋p0z＝66.4＋84.3＝150.7kN/m2。
由图5-14（b）查得，p1＝pc＝66.4kN/m2时的孔隙比为：e1＝1.06，p2＝150.7kN/m2时的孔隙比为：e2＝0.95，则压缩系数为：



由此可知，A项数值最为接近。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第5.1.1条表5.1.1第8款可知，对于客车停车库单向板楼盖（板跨不小于2m）时，楼面活荷载标准值为4.0kN/m2；根据第5.1.2条第1款第3项规定，单向板楼盖（板跨不小于2m）的汽车通道及停车库，对单向板楼盖的主梁应取楼面活荷载标准值折减系数0.6；则次梁上的楼面活荷载标准值传至主梁上的集中荷载标准值为：Pqk＝4×4×9×0.6＝86.4kN。

提示：有公式分别计算杆①和杆②的伸长量，再加以比较，可以得到结论。

提示：软化系数越小，说明泡水后材料的强度下降越明显，耐水性越差。

《建设工程质量管理条例》规定，注册建筑师、注册结构工程师等注册执业人员应当在设计文件上签字，对设计文件负责P因此，(C)符合题意。

提示：重物的加速度即是轮缘的切向加速度。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第10.1.17条规定，受拉钢筋最小配筋量不得少于按正截面受弯承载力设计值等于正截面开裂弯矩值的原则确定的配筋百分率。而单独针对预应力混凝土受弯构件中的预应力钢筋、非预应力钢筋，配筋百分率均没有0.2和45∫z/∫y的限制。

A项，根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）第9.2.13条，当梁的腹板高度hw≥450mm时，在梁的两个侧面应沿高度配置纵向构造钢筋，其截面面积不应小于0.001bhw，间距不宜大于200mm。本梁hw=h0=455mm＞450mm，应配腰筋。
B项，0.001bhw=0.001×250×455=113.8mm2；1Φ10构造纵筋：As=78.5<113.8mm2。
D项，2Φ10构造纵筋：As=157>113.8mm2，太密，不太合理。
C项，1Φ14：As=153.9＞113.8mm2，间距（455-42）/2=207mm≈200mm，且1Φ14与架立筋直径相同，方便施工，更合理。

净跨ln=5.95-20.5=4.95m；支座中心距离 lc=5.45m，而1.1ln=5.445m，故计算跨度l0=5.445m，墙体总高：H=12m＞l0，故取，hw=20=5.445m，H0=hw+hb/2=5.445+0.45/2=5.670m。根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）式（7.3.6-3、7.3.6-5）计算，对于自承重墙梁：

混凝土强度等级为C35，fc＝16.7N/mm2，根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）表6.3.6，二级抗震框架结构柱的轴压比限值[λ]＝0.75，柱上的轴力：N＝γGNGE＋γEhNEhk＝1.2（860＋580.00.5）＋1.3480＝2004kN，