21年岩土工程师每日一练5辑

提示:依据《砌体工程施工质量验收规范》(GB 50203-2002)中第5. 2. 4条规定，在抗震烈度6度、7度设防地区，砖砌必须设置拉结筋，拉结筋每边长不小于1000mm，末端有90°弯钩。

根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—2012）第4.7.2条、4.7.3条、4.7.4条。
（1）非锚固段长度计算
基坑外侧主动土压力强度与基坑内侧被动土压力强度的等值点：
Ka＝tan2（45°－30°/2）＝1/3，Kp＝tan2（45°＋30°/2）＝3



19×（a2＋8）×（1/3）＝19×a2×3
解得：a2＝1m。



（2）锚固段长度计算
l＝18－5.84＝12.16m
（3）平均极限黏结强度标准值计算
R＝πd∑qskl＝3.14×0.15×qsk×12.16＝300
解得：qsk＝52.38kPa。

提示:同上题。

此反应中，Cl2的化合价分别由0升高到+5，被氧化，为还原剂。再由0降低到-1，被还原，为氧化剂。所以Cl2既是氧化剂，又是还原剂。
氧化剂：被还原，得电子，化合价降低。还原剂：被氧化，失电子，化合价升高。

根据《碾压式土石坝设计规范》（SL 274—2001）第8.3. 1条，土石坝施工、建成、 蓄水和库水位降落的各个时期不同荷载下，应分别计算其稳定性，控制稳定的有施工期（包括竣工时）、稳定渗流期、水库水位降落期和正常运用遇地震四种工况，应计算的内容包括：①施工期的上、下游坝坡；②稳定渗流期的上、下游坝坡；③水库水位降落期的上游坝坡；④正常运用遇地震的上、下游坝坡。

维持层流要求雷诺数小于2000，按2000计算。

AC。该题属于理解题。依据《地基处理手册》P123可知，对于真空预压固结，真空度90kPa，排水板间距1.0m，均已经满足了正常规定，但其预压荷载可能始终小于建筑物的准永久荷载，并不能达到其控制变形和控制固结度，因此产生了大规模的工后沉降。另外， 预压效果不好的另一个原因是因为排水板18m仅为全部压缩层的2/3，其剩余的主固结沉降仍然很大。注：有人认为，对于原始地貌为滨海滩涂的淤泥场地，属于浸水软土地基，其预压砂垫层应不小于1m。【《港口工程地基规范》为堆载预压固结，无真空预压的内容，其8.3.1 的内容是否适合本题，有待确定】。对于砂垫层大于1m的依据可参考《地基处理手册》真空预压设计部分，但对于80cm和100cm的砂垫层厚度的影响的大小有待讨论，增加20cm 对于荷载可以增大4kPa，影响很小，但其对于汇水导水的效果并不是决定性作用的。综上所述，砂垫层厚度不足并不是主要原因，根本原因应该是真空预压的荷载不能满足要求，而且排水板插入深度不足，导致工后沉降偏大。

.该题属于理解题。依据

A项正确，根据《岩土工程勘察规范》（GB 50021—2001）（2009年版）第10.5.5条条文说明，勘察报告提供的击数为实测值，在使用时根据不同的需要决定是否进行修正。
B项错误，《工程地质手册》（第四版）第188页规定，水利水电勘察规范的液化判别是对实测贯入击数的校正，校正后的锤击数和实测锤击数均不进行杆长修正，公路工程地质勘察规范的液化判别用的是经过杆长修正后的击数。
C项错误，判断砂土密实度用平均值，不进行杆长修正。
D项正确，确定承载力时，根据经验关系确定如何进行修正。

调磁极对数调速为有级调速，所以选项A和选项B错。

进口产出的影子价格（到厂价）=到岸价（CIF）×影子汇率+进口费用=150×6.5+240=1215（元）。

砂井有效排水直径
de＝1.05s=1.05×2.8=2.94m
井径比

① 不考虑地形影响时的地震影响系数α'。αmax=0.12，Tg=0.35s Tg＜T＜5Tg，曲线为曲线下降段
② 不利地段对地震影响系数的放大系数λ。λ=1+1.0×0.4=1.4 α=λα'=1.4×0.037=0.05

定量评价岩溶地基的稳定性方法有：洞体顶板塌落度自行堵塞估算法、结构力学近似分析法、成拱分析法三种。

据《教材》中第七篇，第一章，第二节计算

提示:W=Wk+Wp。

《建设工程安全生产管理条例》第十八条规定，施工起重机械和整体提升脚手架、模板等自升式架设设施的使用达到国家规定的检验检测期限的，必须经具有专业资质的检验检测机构检测。检验检测机构应当出具安全合格证明文件，并对检测结果负责。经检测不合格的，不得继续使用。

知识点:砌体结构的抗震验算；
《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016年版）第5.1.6条规定，6度时的建筑（不规则建筑及建造于Ⅳ类场地上较高的高层建筑除外），以及生土房屋和木结构房屋等，应符合有关的抗震措施要求，但应允许不进行截面抗震验算。CD两项，《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）（2016年版）第5.5.2条第1款列出了必须进行罕遇地震作用下弹塑性变形验算的结构，其中不包括多层砌体结构。

提示:利用矩阵的特征值、特征向量的定义判定，即问满足式子Bx=λx中的x是什么向量？已知a是A属于特征值λ的特征向量，故：
Aa=λa ①
将已知式子B=P-1AP两边，左乘矩阵P，右乘矩阵P-1，得PBP-1=PP-1APP-1，化简为PBP-1=A，即：
A=PBP-1 ②
将式②代入式①，得：
PBP-1a=λa③
将③两边左乘P-1，得BP-1a=λP-1a
即B(P-1a)=λ(P-1a)，成立。

，溶液中(Br-)=2.3×10-5mol·L-1＜0.2mol·L-1，故有PbBr2沉淀出现

提示：MIO=-JOα，其中 JO = JC + m? OC2 。

由第一类换元法

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第10.2.10条规定，复合地基应进行桩身完整性和单桩竖向承载力检验以及单桩或多桩复合地基载荷试验，施工工艺对桩间土承载力有影响时还应进行桩间土承载力检验。静力触探试验、载荷试验都适合于复合地基桩间承载力检测。

增量法是对改扩建和技改所产生的增量效果进行评价的方法。程序是：首先计算改扩建和技改产生的增量现金流，然后根据增量现金流进行增量效果指标计算，最后根据指标计算结果作出决策判断。

根据《湿陷性黄土地区建筑规范》（GB 50025—2004）第5.1.3条规定，各类建筑物的地基符合下列中的任一款，均可按一般地区的规定设计：①地基湿陷量的计算值小于或等于50mm；②在非自重湿陷性黄土场地，地基内各土层的湿陷起始压力值，均大于其附加压力与上覆土的饱和自重压力之和。根据第5.1.1条规定，对各类建筑采取设计措施，应根据场地湿陷类型、地基湿陷等级和地基处理后下部未处理湿陷性黄土层的湿陷起始压力值或剩余湿陷量，结合当地建筑经验和施工条件等综合因素确定，并应符合下列规定：①各级湿陷性黄土地地基上的甲类建筑，其地基处理应符合本规范6.1.1条第1款和6.1.3条的要求，但防水措施和结构措施可按一般地区的规范设计；②各级湿陷黄土地基上的乙类建筑，其地基处理应符合本规范6.1.1条第2款和6.1.4条的要求，并应采取结构措施和检漏防水措施；③Ⅰ级湿陷性黄土地基上的丙类建筑，应按本规范6.1.5条第1款的规定处理地基，并应采取结构措施和基本防水措施；级湿陷性黄土地基上的丙类建筑，其地基处理应符合本规范6.1.1条第2款和6.1.5条第2、3款的要求，并应采取结构措施和检漏防水措施；④各级湿陷性黄土地基的丁类建筑，其地基可不处理。

A项，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第5.1.3条，预压地基应预先通过勘察查明土层在水平和竖直方向上的分布、层理变化，查明透水层位置、地下水类型及水源补给情况等；B项，根据第5.2.5条，排水板和砂井的井径比n相同时，de和dw可能不同，因此固结度也可能不相同，处理效果也就可能不同；C项，根据第5.2.8条，考虑砂井的涂抹作用后，软基的固结度将减小；D项，根据第5.2.12条条文说明，超载预压后，土体的沉降由土体未完成的主固结沉降和次固结沉降两部分组成，超载预压卸载时，一般控制在土体平均固结度达到85％，此时主固结已基本完成，工后沉降主要为次固结沉降，次固结系数一般按常数考虑。现行规范均规避了次固结系数，根据试验表明，次固结系数随时间和荷载水平而变，具体的规律没有很好的共识，Bjerrum曾指出，土体在次固结的过程中次固结系数不断减小。

解：选A。 矩阵A为实对称矩阵，合同矩阵的特征值相同，所以易得答案为A。