注册结构工程师每日一练6篇

利用截面法，从D到C，分布均匀的转矩T/a在C处达到最大值T，正方向；在C截面处，受到反向转矩2T，方向变为负，大小变为T；在D截面处，受到正向转矩2T，方向变正，大小为T。故D项正确。

净跨为：ln=5.45－2×0.3=4.85m；
托梁支座边剪力设计值为：V=150×4.85/2=363.75kN；
根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第7.3.8条式（7.3.8）规定，对于有洞口自承重墙梁，考虑组合作用的托梁剪力系数为：βv=0.5，则剪力值为：
Vb=βvV=0.5×363.75=181.88kN。由此可知，D项数值最为接近。

根据弯矩图可知，中心段梁截面下侧受拉，故应在截面下部配置钢筋；梁的两端处截面上侧受拉，故在梁端的截面上部配置钢筋。

{图}

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.3条规定，可采用基本组合来确定受力荷载设计值，水平荷载设计值为：
永久荷载效应控制时，q=1.2×2.0+1.4×1.0=3.8kN/m2；可变荷载效应控制时，q=1.35×2.0+0.98=3.68kN/m2；故最不利组合取q=3.8kN/m2。
计算墙体内力，取1m长墙体计算，则弯矩设计值为：M=1/2qh2=1/2×3.8×1.002=1.90kN·m，剪力设计值为：V=qh=3.8×1.0=3.80kN。由此可知，B项数值最为接近。

知识点:应变测量的标距要求；

利用电阻应变计量测混凝土构件应变时，为准确量测应变计标距范围内的平均应变，应变计的标距至少应大于骨料粒径的4倍。

导线测量是指测定这些转折角和边长，以计算导线点的平面直角坐标。导线外业包括：①踏勘选点；②建立标志；③边长丈量；④转折角测量；⑤连接测量（即连接角和连接边的测量）。

结构刚度越大，自振周期越小，自振频率越大。（c）图为三次超静定刚架，其刚度最大；(a)图为悬臂梁，其刚度最小。故三个结构的自振频率之间的关系为ωc＞ωb＞ωa。

提示：轴心受压构件除了要进行强度和稳定性计算外，还必须满足长细比（刚度）的要求。

甲、乙年净收益相等，但乙方案投资较小，所以淘汰甲方案；丙、丁方案投资额相等，但丙方案年收益值较大，淘汰丁方案；比较乙、丙方案的净现值，可知应选乙方案。

根据《建筑结构荷载规范》（GB 50009—2012）第3.2.2条规定，对于承载能力极限状态设计时应考虑结构重要性系数，而Ⅰ、Ⅱ为承载能力极限状态计算；根据第3.2.7条规定，对于正常使用极限状态设计表达式进行设计时不考虑结构重要性系数，Ⅲ为正常使用极限状态计算；《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.4.2条规定，结构构件的截面抗震验算表达式不考虑结构重要性系数而考虑承载力抗震调整系数，Ⅳ为抗震计算，不考虑结构重要性系数。

提示：P(AB)=P(A-B)=P(A)-P(B)-P(AB)，

提示：按规定，建设期利息应计入固定资产原值。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2010）第5.1.5条图5.1.5可知，T1=0.793s＞Tg=0.35，地震影响系数为：



根据第5.2.1条规定，结构总水平地震作用标准值为：FEk=α1×0.85Geq=0.077×0.85×89500=5858kN；
当Tg=0.35s及T1=0.793s＞1.4Tg=1.4×0.35=0.49s时，查第5.2.1条表5.2.1可得，顶部附加水平地震作用系数为：δn=0.08T1+0.07=0.08×0.793+0.07=0.133；
则按式（5.2.1-2）计算，各楼层的水平地震作用标准值为：



其中FEk（1－δn）=5858×（1－0.133）=5079kN；
各楼层的水平地震作用标准值计算如表6-6所示，则结构底部由水平地震作用产生的弯矩标准值为：M0=∑FiHi=138078kN·m。由此可知，A项数值最为接近。

提示：矩形刚性基础在两个方向均应满足台阶允许宽高比要求，宽度B方向其最小高度计算式(B-h)/2tana ，长度L方向其最小高度计算式(L-h)/2tana ，基础高度应为上述两式中的较大者。而基础顶面距室外地坪的最小距离为0. 1m，所以最小埋深等于基础最小高度加0. 1m。

该烟囱为钢筋混凝土烟筒，烟囱坡度=2%，根据《烟囱规范》第5.2.4条，首先判断烟囱是否出现跨临界强风共振。

发生超临界范围的风振，不出现跨临界强风共振，可不作处理。
故选（A）

因为砌体结构中会发生起拱从而产生卸荷作用，因此对于砖砌体，可以不考虑高于ln/3（ln为过梁净跨）的墙体自重以及高度大于ln上的梁板荷载。

根据《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69—1995）第2.5.4条规定，为避免共振，减少行人不安全感，人行天桥上部结构竖向自振频率不应小于3Hz。

答案：(D)
解答：根据《钢结构设计规范》（GB50017—2003）第3.3.3条。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）第4.3.6条规定，纵向加劲肋至腹板计算高度受压边缘的距离应在hc/2.5~hc/2范围内，即h0/5～h0/4范围之内；又h0/5=1700/5=340mm，h0/4=1700/4=425mm，因此纵向加劲肋至腹板受压边距离为：h1=400mm。由此可知，B项数值最为接近。

提示：建筑施工坐标系的坐标轴设置应与建筑物主轴线平行。

测量误差按其性质可分为系统误差和偶然误差。在相同观测条件下对某量进行多次观测，其误差大小与符号保持不变或按一定规律变化，这种误差称为系统误差。在相同观测条件下对某量进行多次观测，其误差大小和符号没有一致的倾向性，表现为偶然性。但从整体上看，大量观测误差具有偶然事件的统计规律，这种误差称为偶然误差，亦称随机误差；水准尺倾斜会导致测得的后视读数变大，故其所引起的误差大小与符号保持不变，属于系统误差。

计算机通过译码器给每一个存储单元分配编号，这个编号就是存储器的地址。这个编号在计算机可访问的存储空间是唯一的，否则当计算机访问存储器某单元时，被访问的存储单元不确定(如存在两个单元或多个单元同时被访问)，这是不允许的。

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）第5.9.2条第1款规定，确定承台的正截面弯矩设计值时，桩反力不应计人承台及其上土的重量。作用于桩B的竖向力最大，按式（5.9.2-1）计算，除去承台及其上土自重后，可得：



以上计算得到的桩反力为标准值，计算承台正截面弯矩设计值时，应根据荷载效应基本组合由永久荷载控制这一条件，乘以1.35的分项系数，则最大弯矩设计值为：



由此可知，C项数值最为接近。

盈亏平衡分析就是通过计算项目达产年的盈亏平衡点，分析项目收入与成本费用的平衡关系，判断项目对产品数量变化的适应能力和抗风险能力。盈亏平衡点是项目方案在产量、单价、成本等方面的临界点，盈亏平衡点是企业盈利与亏损的转折点，在该点上销售收入（扣除销售税金及附加）正好等于总成本费用。盈亏平衡点越低，项目盈利可能性越大，抗风险能力越强。

提示：可在A上加一水平向左的惯性力，根据达朗贝尔原理，物块A上作用的重力mg、法向约束力FN、摩擦力F以及大小为ma的惯性力组成平衡力系，沿斜面列平衡方程，当摩擦力F=macosθ+mgsinθ≤FNf(FN = mgcosθ-masinθ)时可保证A与B —起以加速度a水平向右运动。

根据《混凝土结构设计规范》（GB 50010—2010）计算如下：
①根据第7.1.2条表7.1.2-1可知，矩形截面偏心受压构件的受力特征系数αcr＝1.9，
设as＝40mm，则有效高度h0＝500-40=460mm；
②轴向力对截面重心的偏心距为：e0＝Mk/Nk＝180000000/500000＝360mm；
③根据第7.1.4条式（7.1.4-4）计算，按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力为：



其中，



则：



④由l0/h=4000/500=8≤14，取使用阶段的轴向压力偏心距增大系数ηs＝1；
⑤截面重心到纵向受拉钢筋合力点的距离为：ys=（0.5bh2/b/h）-as=（0.5×300×5002/300/500）-40=210mm；
⑥轴向压力作用点至纵向受拉钢筋合力点的距离为：e＝ηse0＋ys＝1.0×360＋210＝570mm；
⑦受压翼缘面积与腹板有效面积的比值，对于矩形截面，γf′＝0，则：z=[0.87-0.12×（1-0）×（460/570）2]×460=364mm；
⑧按荷载效应的标准组合计算的纵向受拉钢筋的等效应力为：σsk=500000×（570-364）/1256/364=225N/mm2。由此可知，C项数值最为接近。

用热力学第一定律进行判断

该题主要考核学员对《建设工程安全生产管理条例》中有关单位的安全责任规定的 理解。根据规定，建设工程施工前，施工单位与施工班组进行技术交底，因此，A不符合题意；实 施爆破作业前，建设单位向公安机关申请领取《爆破物品使用许可证》，因此，C不符合题意 ；工程监理单位应当审查施工组织设计中的安全技术措施或者专项施工方案是否符合工程建设 强制性标准，因此，D不符合题意；施工单位不得在尚未竣工的建筑物内设置员工集体宿舍， 因此，B符合题意。

提示：由均匀流基本方程知沿程损失hf=τL/ρgR。

根据《钢结构设计规范》（GB 50017—2003）表7.2.2-1可知，摩擦面的抗滑移系数为：μ＝0.35；故单个高强度螺栓抗剪承载力为：



需要的预应力为：P=N/2/0.63=150/1.26=119kN；
根据表7.2.2-2可知，8.8级螺栓，M20的预应力P＝125kN；
故选用M20公称直径的螺栓。

实测和试验表明，顺纹方向干缩率εl最小，约为0.001；弦向干缩率εt最大，约为0.06～0.12；径向干缩率εr介于两者之间，约为0.03～0.06。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79—2012）第7.3.3条第3款规定，由桩身材料强度确定的单桩承载力按下式计算：



根据第7.1.5条第3款规定，由桩周土和桩端土的抗力确定的单桩竖向承载力特征值按下式计算：



者中取小值，则



由此可知，B项数值最为接近。

只有内存储器中的数据可被CPU直接调用，外存中的数据要进入CPU，首先要调入内存，然后才可被CPU调用

根据《砌体结构设计规范》（GB 50003—2011）第4.2.3条规定，弹性方案房屋的静力计算，可按屋架或大梁与墙（柱）为铰接的、不考虑空间工作的平面排架或框架计算。根据第4.2.4条规定，刚弹性方案房屋的静力计算，可按屋架、大梁与墙（柱）铰接并考虑空间工作的平面排架或框架计算。根据第4.2.5条第2款规定，对多层房屋，其静力计算可按下列规定进行：①在竖向荷载作用下，墙、柱在每层高度范围内，可近似地视作两端铰支的竖向构件；②在水平荷载作用下，墙、柱可视作竖向连续梁。C项仅适用于多层房屋，而不是所有刚性方案房屋。

对同一个方程，必须采用相同的压强标准。