21年岩土工程师经典例题5章

A项，混凝土打入式预制桩，采用锤击沉桩时，噪声大，且不易穿透较厚的坚硬地层到达设计标高，不适于有硬夹层的市区内施工；B项，沉管灌注桩的施工也存在振动大、噪声大，遇淤泥层易出现缩颈、夹泥等缺陷，处理比较困难，也不适合；D 项，钻孔扩底灌注桩在穿越淤泥和淤泥质土时不易采用。

根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—2011）第5.3.5条，计算地基变形时，地基内的应力分布，可采用各向同性均质线性变形体理论。其最终变形量可按下式进行计算：



l＝2.0m，b＝1.25m，查附录K表K.0.1，各参数计算结果见表。
表　计算结果汇总



附加应力曲线与坐标轴围成的面积A为：

新奥法的要点包括：①围岩体和支护视做统一的承载结构体系，岩体是主要的承载单元；②允许围岩产生局部应力松弛，也允许作为承载环的支护结构有限制的变形；③通过试验、量测决定围岩体和支护结构的承载—变形—时间特性；④按“预计的”围岩局部应力松弛选择开挖方法和支护结构；⑤在施工中，通过对支护的量测、监视，修改设计，决定支护措施或第二次衬砌。

根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—1999）规定坑底往下的主动土压力为矩形分布（见图7-5）。

坑顶主动压力强度e0=yhKa=0
坑底主动土压力强度 e1=yhKa =20×5×0.33 =33. 3kPa；
水、土分算主动土压力，水压力为：pw=yz = 10×4=40kPa；
支挡结构受的水平荷载标准值；

杂化轨道数目取决于参加杂化的轨道数，即一个原子中能量相近的n个原子轨道，可以而且只能形成n个杂化轨道

知识点:群桩基础承载力；
刚性扩展基础下基地反力的分布有关。刚性基础具有非常大的抗弯刚度，受荷载后基础不挠曲，因此，原来是平面的基地，沉降后仍保持平面。如基础的荷载合力通过基地形心，刚性基础将迫使基底各点同步均匀下沉，则中心荷载或均布荷载作用下刚性基础基地反力的分布反力是边缘大、中间小。桩土之间的相互作用是造成角桩分担荷载最多的主要原因。

根据《铁路工程不良地质勘察规程》（TB 10027 —2001）第6. 2条，①线路应绕避处于发育旺盛时期的特大型泥石流、大型泥石流或泥石流群，以及淤积严重的泥石流沟。②线路应远离泥石流堵河严重地段的河岸。③峡谷河段线路应在查明泥石流活动痕迹、判明泥石流规模和发展趋势的基础上以高桥大跨通过。④宽谷河段线路应根据主河床与泥石流沟淤积率、主河摆动趋势确定。⑤线路跨越泥石流沟应符合下列要求： a.绕避沟床纵坡由陡变缓的变坡处和平面上急弯部位；b.跨沟建筑物应有足够的跨孔，不宜压缩沟床断面、改沟并桥或沟中设墩；c.高程应根据泥痕高度、残留层后度、沟床淤积高度、设计保证年限内累计淤积厚度和输移大漂石所需高度等确定，并留足净空；d.当以隧道或明洞通过泥石流沟时应留足抗冲蚀的顶板厚度和防止泥石流外溢的长度。⑥线路通过泥石流扇应根据扇形淤积率确定线路高程，不得在泥石流扇上挖沟设桥或做路堑。

三等水准测量前后视距差为2m，前后视距差累计值不超过6m；四等水准测量前后视距差为3m，前后视距差累计值不超过10m。

作用在基底形心处的总竖向力：Fk=F1+F2=2000+200=2200kN，
作用在基底处的总力矩：Mk=M+Vh+F2a=1000+200×1.30+200×0.62=1384kN·m，

A项，根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2012）第7.4.9条规定，旋喷桩可采用开挖捡查、钻孔取芯、标准贯入试验、动力触探和静载荷试验等方法检测；B项，根据第6.2.4条第2款规定，压实填土可采用动力触探、静力触探、标准贯入试验等方法检验；C项，根据第6.3.13条规定，强夯置换应采用动力触探查明置换墩着底情况及密度随深度的变化情况；D项，根据第5.4.3条规定，预压地基的原位试验可采用十字板试验或静力触探。

提示:举反例说明，符合题目条件的级数有两种不同的情况:收敛，发散。

错误。
综合以上两例，满足条件的级数未必收敛。

申请材料不齐全或者不符合法定形式的，应当当场或者在5日内一次告知申请人需要补正的全部内容，逾期不告知的，自收到申请材料之日起即为受理。

提示:混凝土是弹塑性材料，在短期荷载作用下的变形通常同时包括弹性变形和塑性变形两部分，显然，卸载后的塑性变形是不能恢复的。

此梁的受力情况对于跨中点C为反对称，故截面C处的挠度为零

提示:化学结构是沉积岩的结构。

提示:《砌体工程施工质量验收规范》(GB 50203-2002)中第7.1. 13条规定，石块砌体砌筑中，外墙露面灰缝厚度不得大于40mm。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 50011—2011）第1.0.3条，《建筑抗震设计规范》适用于抗震设防烈度是6，7，8，9度地区。

楞次定律：导体回路中感应电流的方向，总是使感应电流所激发的磁场总是抵抗或补偿回路中磁通量的变化。根据右手定则确定线圈感应电流产生磁通的方向，只有(b)载流螺线管离开线圈减少此磁通。其他都是增加

因基坑长等于宽的2倍，则可把基坑均分为两个正方形；因是开放式降水，则可把降水井放在每个正方形的中心，如题解图所示。



潜水完整井，验算基坑四个角点的降深：
根据第7.3.5条规定，当含水层为粉土、砂土或碎石土时，潜水完整井的地下水位降深可按下式计算：



计算两口井对一个角点的降深，代入数据计算得：



第7.3.4条规定，基坑地下水位降深应符合下式规定：si≥sd，其中，si＝6.2＞sd＝6.0，满足要求。

提示:沙漠、洪积扇为堆积作用形成的，构造土为冻土作用形成的。

投影柱面方程是一个二元方程，C，D表示的是曲线。而B中的方程含z不可能是L在xOy面上的投影柱面方程。

根据《建筑基桩检测技术规范》（JGJ 106—2014）第6.3.2条第1款规定，单向多循环加载法的分级荷载，不应大于预估水平极限承载力或最大试验荷载的1/10；每级荷载施加后，恒载4min后可测读水平位移，然后卸载至零，停2min测读残余水平位移，至此完成一个加卸载循环；如此循环5次，完成一级荷载的位移观测。试验不得中间停顿。由于须循环5次，且每次恒载4min，零载2min，故累计持续时间为：5×6=30min。

第i土条的滑动力矩包括土骨架自重产生的滑动力矩和渗透力产生的滑动力矩两部分。
①土骨架自重产生的滑动力矩：
Ms1＝γWsin30°×R＝（2×3×20＋2×7×10）×sin30°×30＝3900kN·m/m
②渗透力产生的滑动力矩：
j＝iγw＝sin30°×10＝5.0
J＝jV＝5×2×7＝70
Ms2＝J（R－3.5cos30°）＝70×（30－3.5cos30°）＝1888kN·m/m
则第i土条的滑动力矩为：Ms＝Ms1＋Ms2＝3900＋1888＝5788kN·m/m

结合水是在分子引力作用下被吸附在土粒表面，该类水在重力作用下无法自由运动，故井点降水不可能达到去除土粒结合水的目的；自由水是在自身重力作用下可以在土粒之间自由运动的那一部分水，该部分水形成的水面高程可以通过井点降水来降低。

提示:铰结三角形不一定都当成刚片，交于点6的杆必须有一杆当成刚片。