2021岩土工程师模拟试题9篇

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94 — 2008）第5. 3. 12条规定，对于桩身周围有液化土层的低承台桩基，当承台底面上下分别有厚度不小于1.5m、1.0m的非液化土或非软弱土时，可将液化土层极限侧阻力乘以土层液化折减系数计算单桩极限承载力标准值。土层液化影响折减系数可按表5.3.12确定。当承台底面上下非液化土层厚度小于以上规定时，土层液化影响折减系数取0。

.《工程可靠性统一标准规定》，设计基准期是为确定可变作用等的取值而选用的时间参数。

知识点:地貌形态；
经常受洪水淹没的浅滩称为河漫滩，是河流横向环流作用形成的。平原区河流河漫滩发育且宽广，常在河床两侧凸岸分布。山区河流比较狭窄，河漫滩的宽度较小。河漫滩的堆积物，下层是河床相冲积物粗砂和砾石，上部是河漫滩相细砂和黏土，构成了河漫滩的二元结构。

由重要极限

提示:因为此题中的电源均为直流量，则电感线圈可用作短路处理，原电路图等效为图8-30，但该电路仍旧符合节点电流关系。因此在电路的节点a有IS1 +IS2 =IR

提示:方程y'=f(x)y为一阶可分离变量方程。

提示:三乙醇胺通常用做早强剂。

企业保留盈余资金、发行股票、直接投资属于建设项目股权资金的筹措方式

提示：当风速大于4m/s时，风能搬运0. 25mm以下的碎屑。

提示:根据水力最优断面定义可得。

提示:这是压缩、双向弯曲和扭转的组合变形问题，危险点在A截面的右下部。

其插入深度l＝0.2hw-0.5b，式中hw为作用水头；b为帷幕厚度。

提示:参见工业粗糙管一节。

BD。《建筑地基处理规范》7.2.5条文说明，碎石垫层起水平排水的作用，有利于施工后土层能加快固结，更大的作用在碎石桩顶采用碎石垫层可以起到明显的应力扩散作用，降低碎石桩和桩周土的附加应力，增大桩间土的附加应力，减少桩土应力比，减少碎石桩侧向变形，从而提高复合地基承载力，减少地基变形。注：依据《地基处理手册》P234可知，砂石桩类复合地基中，褥垫层的主要作用为：保证桩土共同承担荷载；调整桩土荷载分担比例；减少基础底面的应力集中。此时，因砂土和桩体本身的透水性较好，其垫层的排水作用不再是其主要作用。因此，A针对本题的主要作用说法欠妥。

相邻的两个波节(或波腹)之间的距离等于半个波长，即λ/2。

物块重力与P力的合力落在摩擦锥之间

根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94—2008）条文说明第5.7.2条规定，影响单桩水平承载力和位移的因素包括桩身截面抗弯刚度、材料强度、桩侧土质条件、桩的入土深度、桩顶约束条件。固接变铰接，增大了位移减小了弯矩，降低了桩的水平承载力。而桩身配筋长度在影响深度内与桩的水平承载力正相关，影响深度外不相关。

根据《建筑抗震设计规范》（GB 5001—2010）（2016年版）第5.1.4条、5.1.5条。
（1）确定场地特征周期
场地类别为Ⅲ类，设计分组第一组，查规范表5.1.4-2，场地特征周期Tg＝0.45s，罕遇地震，Tg＝0.45＋0.05＝0.50s。
（2）计算地震影响系数
TA＝0.3s，位于直线段，αA＝η2αmax＝αmax
TB＝0.70s，位于曲线下降段，αB＝η2αmax（Tg/T）γ＝αmax（0.5s/0.7s）0.9＝0.739αmax
αA/αB＝αmax/（0.739αmax）＝1.35

根据有机化合物命名原则命名。

提示:测量工作的基本原则是先控制后碎部。

提示:分子的平均平动动能ε=(3/2)kT2 ，分子的平均动能w=(i/2)kT。

提示:某电极电势代数值越小，该电极的还原态物质越容易失去电子，是较强的氧化剂。所以还原剂的还原性依次为Na > Mg > Fe2+ > F-，离子还原性最强的是Fe2+。

采用埋管式注浆，注浆压力不小于0.6~0.8MPa。在垫墩强度及砂浆强度达75% ~80%后，开始用轻型千斤顶对钢绞线逐一张拉，张拉力控制在10~20kPa,使钢绞线逐根顺直，然后进行整束整体初次张拉。整体张拉按多次多级进行，一般采用两次多级。

提示:凝胶体的质点小，吸附能力强。

根据《建筑基坑支护技术规程》（JGJ 120—2012）第4.1.10条式（4.1.10），支撑的支点刚度系数为：

D(3X-5)=D(3X)=9D(X)=18

高应变动力测桩法是以较大的冲击荷载（冲击锤重一般不小于预估桩极限承载力的1%）作用于桩顶，使桩、土系统产生瞬时的高应变状态，且使桩有明显的贯入度（一般要求贯入深度不小于2. 5mm）的一种动力测桩法，它能比较准确地测定单桩极限承载力和判断桩身结构的完整性。低应变法动力测桩法是对桩顶施以能量较小的轴向动力，激发桩的振动，并通过观测和研究桩的振动响应（如振动速度、振动加速度或导纳响应） 来确定桩的完整性和承载能力的。由于低应变动力测桩法的激振力很小，不会使桩引起较大的应变，亦即不会对桩造成任何损伤，故又常将低应变动力测桩法称为“损测桩法”。高应变法检测桩身完整性的可靠性比低应变法高，只是与低应变法检测的快捷、廉价相比，高应变法检测桩身完整性存在设备笨重、效率低及费用高等缺点，在带有普査性的完整性检测中应用尚有一定困难。

通常，网络与网络之间所串联成的庞大网络，可译为“网际”网络，又音译为因特网或者英特网。

设基准面O—O位于通过D点的水平面上，列水箱与位于D点的管道出口断面的伯努利方程得列水箱与通过C点的水平面的伯努利方程得：

解：选B。
知识点见上题。

提示:根据交流电路中有功功率的计算公式

提示:根据定义，剪应力等于零的平面为主平面，主平面上的正应力为主应力。可以证明，主应力为该点平面中的最大或最小正应力。主应力可以是零。

提示:解析加密控制点常采用的交会定点方法有前方交会法、后方交会法和侧边交会法。

直线L的方程可改写为x/(5/2)=y/1=(z-1)/5由此可得直线L的方向向量s=(5/2，1，5).平面∏的法向量n=(4，0，-2).s·n=4·5/2+0-2·5=0，故直线与平面平行或直线在平面上.又L上一点(0，0，1)不在平面∏上，故选A.

根据平面简谐波在某点的振动动能和势能关系WP=WK，当体积元处在平衡位置时，二者同时达到最大值，当体积元处在最大位移处时动能为零、势能为零。

土变形模量是土在无侧限条件下受压时，压应力增量与压应变增量之比，是评价土压缩性和计算地基变形量的重要指标。变形模量越大，土的压缩性越低。变形模量常用于地基变形计算，可通过荷载试验计算求得；土的压缩模量在完全侧限的条件下，土的竖向应力变化量与其相应的竖向应变变化量之比。

根据《地质灾害危险性评估技术要求（试行）》第5. 8. 2条，该大型水利工程属于重要建设项目，根据表5-1，该场地地质灾害危险性评估分级为一级。

剪切应力与直径的立方成反比，因此答案为（C)。

T＜0.1s，在直线上升段
β=12.5T+1=12.5×0.07+1=1.875≈1.88

提示:书写热化学方程式时，要注明物质状态。放热反应的ΔH0。 ΔH与化学计量系数有关。

提示:洪特规则：同一电子亚层，电子处于全充满、半充满状态时较稳定。

提示:应用三力汇交原理。

局域网的简称是LAN，英文全写为Local Aera Network

3d轨道即角量子数l=2，而磁量子数m=0，±1，±2，…，±1，当l=2时，m的完整取值应为0、±1、±2。

岩溶发育的基本条件为：可溶性岩体、具溶蚀力的水及水的循环交替条件。

提示:地基中附加应力是z的函数，z坐标原点为基础底面，所以附加应力计算的起算点位置为基础底面。

波速只与介质有关，所以不变，频率只与波源有关，也不发生变化，根据u＝λυ可知，波长也不发生变化，声音在媒介中传递时能量逐渐减小，能量与振幅的平方成正比，所以振幅减弱。

根据软化系数KR,即饱和岩石的极限抗压强度与干燥岩石的极限抗压强度的比值，将岩石划分为软化岩石（KR≤0.75）和不软化岩石(KR＞0. 75)两类。

提示:正方形截面的任一形心轴均为形心主轴，其惯性矩均为形心主矩，其值都相等。

《安全生产法》对各级人民政府及其安全生产监督管理部门的安全生产工作任务、职责、措施、处罚等方面作出了明确的规定，赋予其很大的监督管理和行政处罚的权力。

串联支路电流的相位为因为电感电压的相位超前电流90 °，所以电感上的初相位为

提示：由移轴定理Iz=Icz +a2A可知，在所有与形心轴平行的轴中，距离形心轴越远，其惯性矩越大。图示截面为一个正方形与一半圆形的组合截面，其形心轴应在正方形形心和半圆形形心之间。所以Z1轴距离截面形心轴较远；其惯性矩较大。

提示:《钢结构设计规范》规定，对需要计算疲劳的梁，不宜考虑截面的塑性发展，按弹性设计，此时，b/t可放宽至。

同一反应平衡常数表达式随方程式的不同而变；如果某反应可表示为若干个反应的总和，则该反应的平衡常数是各反应的平衡常数值乘积。根据平衡常数定义

提示:粘性流体的阻力始终存在，克服阻力使机械能沿程减少。

提示:根据力多边形法则。

当洞室围岩与地下水有水利联系时可认为存在外水压力，而洞室位于距河流较近地段时，如果围岩处于隔水层中，可不考虑外水压力。

根据《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153—2008）第4.3.1条规定，对本章4.2.1条规定的四种工程结构设计状况应分别进行下列极限状态设计：①对四种设计状况，均应进行承载能力极限状态设计；②对持久设计状况，尚应进行正常使用极限状态设计；③对短暂状况和地震设计状况，可根据需要进行正常使用极限状态设计；④对偶然设计状况，可不进行正常使用极限状态设计。